Kriittiset kuormat maahan (alku- ja raja-arvot)

Kaksi kriittistä kuormitusta: 1 - kuormitus, joka vastaa leikkausvyöhykkeen alkua maaperässä ja tiivistysvaiheen loppua, kun tangentiaalisen ja normaalin rasituksen välissä kuorman reunan alapuolella on suhteita, jotka johtavat maaperää (ensin perustan pohjan reunat)
tehokas jännitystila ja 2 - kuorma, jonka alle on alle
kiinteät alueet muodostavat kuormitetun pinnan
raja tasapaino, maa tulee epävakaan tilaan
ja sen kantavuus on täysin loppunut.

Ensimmäisen kuorman arvoa kutsutaan ensimmäiseksi kriittiseksi kuormaksi, joka on edelleen täysin turvallinen rakenteiden perustuksissa, koska ennen maaperän saavuttamista on aina tiivistysvaiheessa, ja toinen, jossa maaperän täydellinen kantavuus on loppunut, on kriittinen kuormitus maaperässä näissä lastausolosuhteissa.

Jos ehdottomasti ei sallita maksimaalisen vyöhykkeen kehitystä perustusten alapuolelle missään vaiheessa, se olisi sijoitettava yhtälöön

Suurin paine, jossa maapallon missään kohden ei ole yhtään tasapainon rajoittavaa vyöhykettä (Zmax = 0), alustava kriittinen paine maaperälle on Npcrit:

Suurin sallittu kuorma, joka vastaa maaperän tukikapasiteetin täydellistä sammumista ja maksimaalisen tasapainon vyöhykkeiden jatkuvaa kehitystä, joka saavutetaan perustusten perustuksille jäykän sydämen muodostamisen lopussa, joka deformoi pohjaa ja vetää maata erilleen.

Ensimmäinen kerta tämä ongelma painamattomalle maalle, joka on kuormitettu nauhamaisella kuormalla (jonka raja-arvo on määritetty), ratkaistiin Prandtl ja Reisner (1920-1921) ja maaperän lopulliselle kuormitukselle saatiin seuraava ilmentymä:

jossa q on sivusuuntainen kuormitus yhtä suuri kuin yh (h-syvyys sovelluksen kaistaleen muotoinen kuorma.)

Lisäyspäivä: 2014-10-29; Luettu: 3433. Tekijänoikeuksien rikkominen

Kriittiset kuormitukset maaperän pohjalla

Kuten edellä on todettu (2.2.2 kohta), kun pohjaa ladataan, havaitaan kaksi kriittistä kuormitusta: kuormitus, joka vastaa leikkausvyöhykkeiden muodostumisen alkua maassa ja tiivistysvaiheen päällä ja kuormitusta, jolla muodostetaan lopullisen tasapainon jatkuvat alueet kuormitetun perustuksen alla, pohjan pohjan vakauden menetys ja sen kantavuus on loppunut.

Ensimmäinen kriittinen kuorma vastaa tapausta, jossa raja-arvo esiintyy alustassa pohjan alapuolella. Tämä kuormitus on edelleen turvallinen rakenteen perustuksissa, koska ennen se saavuttaa maaperän on aina tiivistymisen vaiheessa. Alhaisemmilla kuormituksilla alhaisimmilla kuormituksilla jännitystilat ennalta rajoittavat, ja maan muotoutuminen noudattaa Hooken lakia. Näin ollen kriittisen kuorman määrittämiseksi voidaan käyttää elastisuuden teorian ratkaisuja.

Määritelmä sop jotka on esitetty V.V. Puzyrevskyn päätöksessä (kuvio 5.4). Maaperää pidetään homogeenisena isotrooppisena ruumiina. Kuormitus on palkin, jonka intensiteetti on p. Koska pohja haudataan syvyyteen d, paine on p - γd. Jos syvyyteen z on sijoitettu mielivaltainen piste M, jolle on tunnusomaista näkyvyyden kulma 2β, pääjännitykset ottaen huomioon maaperän oma paino ovat yhtä suuret kuin

Korvaamalla tasapainon rajoituksen yhtälöön (5.4) otetaan huomioon, että liitoksen paine, kun se on ratkaistu p = pop, kun z = 0 saadaan kaava V.V. Puzyrevskii

missä on alkuperäinen kriittinen kuorma; - maaperän osuus d on pohjan syvyys; - maaperän sisäisen kitkan kulma; c - maaperän tarttuvuus.

On pidettävä mielessä, että alkuperäinen kriittinen kuorma vastaa jännitysten ja maaperän muodonmuutosten välistä suhteellisuusrajaa, ja alkupe- räisen kriittisen paineen yhtä suuri tai pienempi paino pidetään turvallisena.

Rakennusmääräykset SNiP 2.02.01 - 83 * sallivat muovisten muodonmuutosten kehittymisen perustusten marginaalisilla alueilla 0,25: n syvyyteen perustan leveydelle. Tällainen kuormitus vastaa maaperän R. laskettua vastustusta. Sen yhtälö, kun otetaan huomioon tasapainon rajoittavien alueiden kehittyminen z = 0,25b: n syvyyteen, on muoto

Kriittiset kuormitukset maaperän pohjalla, lopullinen kuorma

Lopullisen jännitystilan alueen esiintymistietojen kvantisoimiseksi pidämme yhtenäistä kaistan kuormitusta q alustalle maahan upotetusta rakenteesta (Kuva 5.6).

Kuva 5.6. Rakenteen kuormitukset perustukselle

ja tasapainon rajoittavien alueiden kehittäminen

Uskomme, että rakenteen q kuormitus ylittää kriittisen rajat kuormituksen, jolla rakenteen reunoilla tapahtuu rajoittava tila. Rajoittavan tilan kehityksen olosuhteissa muodostetaan rajoittavan jännitystilan alueet, jotka ulottuvat syvyyteen (kuvio 5.6). Rajoittavan jännitystilan alueiden esiintymisolosuhteiden määrittämisen tehtävänä on vähentää kuorman q ja koordinaatin intensiteetin välistä yhteyttä.

Tämän ongelman ratkaisu saatiin Mitchelin elastisuuden teorian puitteissa käyttämällä koordinaattijärjestelmää, jossa minkä tahansa pohjan koordinaatit ovat, missä on näkyvyyden kulma (kuvio 5.7).

Kuva 5.7. Laskentamalli Gersevanov-Puzyrevskin kaavan laskemiseksi

Kuorman aiheuttamat pääjännitykset saadaan Mitchellilta muodossa:

Maaperän painosta aiheutuvat pystysuorat ja vaakasuorat rasitukset määräytyvät suhteista:

Oletuksena oletamme, että on mahdollista ottaa huomioon maaperän painosta johtuvat jännitykset, jotka ovat samat kaikilla paikoilla, mukaan lukien näkökulman puoliturman suunta. Tällöin kokonaispainotukset ovat tärkeimpien kohteiden pohjalta seuraavat:

Ottaen huomioon jännitykset maanpainosta, suurimman taipuman kulma on

Rajoitustilan ehtojen mukaan rajoittavien tilojen alueen ulkopuolella. Kun lähestymme rajoittavaa käyrää, kulma lähestyy ja itse käyrä, joka rajoittaa tasapainottavan alueen rajaa. Siksi kaikkien rajoituskäyrän pisteiden on täytettävä yhtälö

Tämä on käyrän yhtälö, joka rajoittaa maatilan tilaa.

Kun liikutetaan pitkin vaakasuoraa viivaa, joka kulkee tämän käyrän Ac haudatun kohdan läpi, arvo muuttuu näkyvyyden muutoksen takia. Tangenssin A kohdalla arvo saavuttaa maksimimääränsä, koska tässä vaiheessa raja-alueen alueen raja-alue ja sen mielivaltaisesti lähellä sitä oikealle ja vasemmalle suoraa linjaa pitkin, määrä. Näin ollen kun liikutetaan linjaa pitkin ja muutetaan näkyvyyden kulmaa kohdassa A, meillä on maksimi, joka vastaa nollan johdannaisen ehtoa seuraavasta:

Ehtoja (5.10) ja (5.11) verrataan

mistä kohdassa a.

Siten pisteelle A on kaksi koordinaatistoa ja. Vaihdetaan ne (5.10) ja katsotaan, että saamme

tai koska:

Siten saadaan aikaan suhde ulkoisen kuorman voimakkuuden ja rajoittavan jännitystilan alueen etenemisen syvyyden kanssa.

Jos otamme olosuhteen = 0, saamme Puzyrevsky-Gersevanovin kaavan kriittiselle reuna-kuormalle:

Tässä kuormituksessa rajoittava jännitystila esiintyy vain pisteiden alapäässä olevissa kohdissa ja pienemmällä kuormituksella ei ole aluetta rajoittavasta tilasta.

Riippuvuus (5.12) on perustana nykyaikaisille normeille teollisuus- ja siviilorakenteiden ja -rakenteiden perustamiseksi. Kuorman jännityksen jakautumista koskeva laki löytyy täältä käyttämällä joustavuuden teorian ratkaisua kaistanleveyden osalta. Tämä seikka heikentää laskennan tarkkuutta rajoittamalla rajoittavaa jännitystilaa, jonka sisällä maadoitusmateriaalin muovisten muodonmuutosten kehitys tapahtuu, ja joustavuuden teorian suhteet eivät sovellu laskentaan. Kuitenkin riippuvuus (5.12), sen läheisyydestä huolimatta, heijastaa kaikkia tärkeimpiä tekijöitä, jotka määräävät lopullisen stressin alueiden kehityksen rakenteiden perustuksissa. Käytännöllisen käytönsa ansiosta on mahdollista kehittää lopullisen jännitystilan alue syvyydelle, missä b on pohjan leveys. Tällöin riippuvuudesta (5.12) on muoto

tai ottaen huomioon

SNiP 2.02.01-83 * maaperän suunnitteluvastuksen kaava vähenee muotoon:

jossa gC1 ja gs2 - pöydän työolosuhteiden kertoimet. 3 []; k - kerroin, joka on yhtä suuri kuin: k1 = 1, jos maaperän (j ja c) lujuusominaisuudet määritetään suorilla testeillä, ja k1 = 1.1, jos ne otetaan taulukon mukaan. 1-3 Liite 1 [];

tai otettu pöydälle. 4 []; Kz -Keikäinen oletetaan olevan yhtä suuri: b / II - sama, joka sijaitsee pohjan yläpuolella; kanssaII - maaperän erityinen tarttuvuuden laskettu arvo, joka sijaitsee suoraan pohjan pohjan alla; d1 - perusteettomat perustukset, jotka perustuvat perustelemattomille rakenteille ulkoasun ja sisäisten perustusten syvyydestä pohjakerroksen tasolta tai vähentyneeltä syvyydeltä, määritettynä kaavalla

jossa hs - maanpinnan paksuus kellarikerroksen yläpuolelta kellarista; hCF - kellarin lattiarakenteen paksuus; gCF - kellarikerroksen erityispainon laskettu arvo; db - kellarin syvyys - etäisyys asennustasosta kellarikerrokseen m (rakenteille, joissa on leveys B 20 m ja syvyys yli 2 m, otetaan db = 2 m, jossa kellarileveys B> 20 m - db = 0).

Kriittiset kuormat maahan

Aikaisemmin tarkasteltiin mekaanisia ilmiöitä, jotka ilmenivät maaperässä, jossa paikalliset kuormitukset kasvoivat. Kaksi kriittistä kuormitusta todettiin: 1 - kuormitus, joka vastaa leikkausvyöhykkeiden muodostumisen alkua maaperässä ja tiivistysvaiheen loppua ja 2 - kuormitusta, jolla lastattu pinta muodostaa suuret tasapainoiset kiinteät alueet, maaperä tulee epävakaan tilaan ja sen kantokyky on täysin loppunut.

Ensimmäisen kuorman arvoa kutsutaan alkuvaiheen kriittiseksi kuormaksi, ja toinen, jossa maaperän täydellinen kantavuus on loppunut, on maan kriittinen kriittinen kuormitus.

Ensimmäinen kriittinen kuorma maassa. Tarkastellaan tasaisen hajautetun kuormituksen vaikutusta leveyden kaistaleeseen b (Kuva 4.6) sivuttaiskuormituksen läsnä ollessa q = γh (missä γ on maaperän tiheys, h on kuormitetun pinnan syvyys).

Vertikaalinen puristusjännitys (paine), jolla on oma maaperän paino vaakasuorassa rajauspinnassa

missä z on tarkasteltavana olevan pisteen syvyys alle kuormituksen tason.

Tehtävä on määrittää sellainen kuorma, jolla leikkausvyöhykkeet (lopullisen tasapainon vyöhykkeet) ovat peräisin vain kuormitetun pinnan alla.

Olkaamme lisäolettama paineiden hydrostaattisesta jakautumisesta maaperän omasta painosta, nimittäin

Olettaen, että ongelma ratkaistiin ensimmäistä kertaa prof. N.P. Puzyrevsky (1929), sitten N. M. Gersevanov (1930) ja myöhemmin O.C. Frohlich (1934).

Ota huomioon tasapainon rajoittaminen:

Määräävästä pisteestä M (Kuva 4.6) löydämme pääjännitykset ottaen huomioon maan oman painon toiminnot jatkuvana kuormana:

Korvaa arvot σ1 ja σ2 tasapainon rajoittamiseksi, ja ottaen huomioon, että se= c · ctgφ, saamme

Z: n yhtälön ratkaiseminen, saamme

Täyttämällä sopivat matemaattiset muunnokset ja ratkaisemalla yhtälö arvo p = pop, saavat

Prof. N. N. Maslov myöntää zmax= btgφ.

Suurin paine, jossa lopullisen tasapainon vyöhykkeitä ei ole missään kohdassa maata (zmax= 0), kriittinen kriittinen paine nchop, saavat

Tämä on profiilin kaava. N.P. Puzyrevskogo maaperän ensimmäiselle kriittiselle kuormitukselle. Sen määrittämää painea voidaan pitää täysin turvallisina rakenteiden perustuksina; tässä tapauksessa ei pitäisi antaa muita turvallisuustekijöitä.

Ideaalisesti yhteenkuuluville maille (joiden φ≈0) maksimi tasapainon tila on:

Tätä kaavaa käytetään usein määritettäessä (turvallinen) paine savea maaperille, jossa on pieni sisäinen kitkakulma (enintään 7 °) sekä permafrost-maaperä (säilyttäen samalla niiden negatiiviset lämpötilat) ottaen huomioon tartuntavoimien lieventämisen korvaamalladl sijaan.

Loppu kuormasta löysästi ja yhtenäisiksi maaperäksi. Toinen kriittinen kuorma maassa, kuten aiemmin on käsitelty, olisi pidettävä maksimaalisena kuormana, joka vastaa maaperän kantavuuden täydellistä sammumista

Differentiaalisen tasapainoyhtälöiden ratkaisu yhdessä tasapainotilanteiden kanssa mahdollistaa matemaattisesti tarkat liukupintojen ääriviivat, joiden avulla voit arvioida melko tarkasti lopullisen kuorman (paineen) maadoituksen arvon, joka vastaa alustan maksimikapasiteettia.

Ensimmäinen kerta tämä ongelma painamattomalle maalle, joka on kuormitettu nauhamaisella kuormalla (jonka raja-arvo on määritetty), ratkaistiin Prandtl ja Reisner (1920-1921) ja maaperän lopulliselle kuormitukselle saatiin seuraava ilmentymä:

missä q on sivuhaara, joka on yhtä kuin γh (h on kaistamainen kuormituksen syvyys, kuva 4.7).

Tällöin ihanteellisesti yhteenkuuluvissa maissa (φ = 0 ja c ≠ 0) maksimaalinen kuorma tasomaisen ongelman olosuhteissa (kaistalähetykselle) Prandtl: n mukaan on yhtä suuri kuin:

Axymmetrisen spatiaalisen ongelman (ympyrä, neliö) suurimman sallitun kuoren tapauksessa idealisoituneiden maalien tapauksessa (A. Yu. Ishlinsky, 1947)

Veden kyllästetyissä savimaissa ja niiden epävakaassa tilassa (kun sisäistä kitkaa ei toteuteta), maksimikuorma maaperässä neliön ja neliön tasaisten perustusten alapuolella A. S. Stroganovin mukaan

Vastuullisen kuorman vaikutuksesta maaperään kohdistuva sivuttainen kuormitus, jolla on kitka ja adheesio (kuva 4.8), sai V. V Sokolovskin (1952) suurimman kuormituksen summana ihanteellisesti virtaavalle maaperälle ottaen huomioon oman painonsa ja maksimaalisen kuormituksensa koheesiomaiselle maaperälle mutta ilman painoa.

Maksimikuormituksen pystysuora komponentti määräytyy seuraavan ilmaisun mukaan:

jossa nγ, Nq, NC - maaperän kantavuuskertoimet määritetään laskemalla liukuhihnojen rakennettu ristikko sisäisen kitkan kulman ja kuorman kaltevuuden mukaan.

Tämän yhtälön muoto, jonka prof. Tertsagi (1943) on tällä hetkellä kanonista, ja sille annetaan yleensä kaikki muut ratkaisut, jotka saadaan maaperän lopulliselle kuormitukselle erilaisissa raja-olosuhteissa ja muissa lastauksissa.

Kaavion muotoisen kallistetun kuormituksen tapauksessa maa-alueen lopullisen paineen vaakasuora komponentti määritellään kaavalla

jossa δ on nauhamaisen kuorman kallistuskulma pystysuoraan (kuvio 4.8).

Saatu edellä esitetyillä kaavan arvoillaop (kuvio 4.8), mikä käytännössä vastaa vain hyvin suurta aluetta rakenteen pohjasta.

Viistokuorman reunalle (olettaen että y = 0) meillä on:

ja kellarin leveydelle (ts. y = b) vastaavan koordinaatin, edellyttäen että ei ole pullistumista vastakkaiseen suuntaan

Sitten korkeimman paineen pystysuoran komponentin keskiarvo maan päällä

Kriittiset kuormat maahan

Aikaisemmin tämän luvun 1 §: ssä tarkasteltiin mekaanisia ilmiöitä, jotka ilmenivät maaperässä, jossa paikalliset kuormitukset lisääntyivät, ja kaksi kriittistä kuormitusta (maaperän paineilla, joilla on suurempi rakenteellinen lujuus): 1 - kuormitus,

vastaava alku-1 lu esiintyy kohdassa

puristusvyöhykkeiden ja kompaktiovaiheen loppupuolella, kun kuorman reunan alapuolella on suhteet tangentiaalisten ja normaalien rasitusten, maaperän (ensin perustusten reunojen) johtavien suhteiden ja lopullisen jännitystilan välillä ja 2 - - kuormituksen, jossa lopullisen tasapainon jatkuvat alueet muodostavat kuormitetun pinnan alla, maaperä tulee epävakaan tilaan ja sen kantokyky on täysin loppunut.

Ensimmäistä kuormitusta kutsutaan aluksi kriittiseksi kuormaksi, joka on edelleen täysin turvallinen rakenteiden perustuksissa, koska ennen maaperän saavuttamista on aina tiivistysvaiheessa ja toinen, joka täysin tyhjentää maaperän kantavuuden, maksimaalinen kriittinen kuormitus maaperässä näiden kuormitusolosuhteiden vallitessa.

Ensimmäinen kriittinen kuorma maassa. Harkitse tasaisesti jakautuneen kuorman p vaikutusta leveyden kaistalevyllä l leveän kuormituksen läsnä ollessa d = yn (jossa y on maaperän painopaino ja / g on kuormitetun pinnan syvyys, Kuva 66).

Maapallon painon pystysuuntainen puristusjännite (paine) vaakasuorassa rajapinnassa on

jossa g - tarkasteltavana olevan pisteen syvyys kuormituksen tason alapuolella.

Tehtävänä on määrittää sellainen Cplcr: n kuormituksen suuruus, jolla leikkausvyöhykkeet (lopullisen tasapainon vyöhykkeet) ovat peräisin vain kuormitetun pinnan alla. Koska nauhanmuotoisessa kuormituksessa (lentokoneongelmassa) leikkausjännitykset ovat suurimpia kuorman reunoilla, on luonnollista odottaa näillä paikoilla lisääntyvän kuormituksen lopullisen tasapainon vyöhykkeiden muodostumista.

Olkaamme lisäolettama paineiden hydrostaattisesta jakautumisesta maaperän omasta painosta, nimittäin

Olettaen, että ongelma ratkaistiin ensimmäistä kertaa prof. N.P. Puzyrevsky (1929), sitten N. M. Gersevanov (1930) ja myöhemmin O.C. Frohlich (1934).

Sovelletaan tasapainon rajoittamisen ehtoa, esimerkiksi lausekkeen muodossa (11.25 "):

01-02 = 2z1Pf I ---- L Pe ^ •

Määräämätöntä pistettä M (ks. Kuva 66), joka sijaitsee syvyydellä r ja jolle on tunnusomaista katselukulma a, löydämme pääjännitykset [kaavoilla (111.12)] ottaen huomioon maaperän oma paino jatkuvana kuormana:

(cx + ff a) + y (L + l);

Korvataan lausekkeet 01 ja o2 tasapainon rajoittamiseksi (11.25 ") ja ottaen huomioon, että pe = ss ^ tai [kaava (11.23 ')] saamme

r - y / g I p - y / g ■ h

-zta - zshf1 - a + U «+ U2 / = ssozf. (4)

Tuloksena olevaa ilmentymistä voidaan pitää rajoittavan tasapainon raja-alueen yhtälöksi ja r: n arvona tämän alueen koordinaatiksi, koska se täyttää rajoittavan tasapainon (11.25 ") ehto.

Yhtälön (c4) ratkaiseminen r: lle, saamme

/ cos a / c I --- ja I - ■ -Whck - n.

Löydä 2Shah tunnettujen matematiikan sääntöjen mukaan:

ygr - y / g / cosa ya lu

cos a = 31P f tai a = D - f; 81p 1 - ^ -f) = sozf. (In?)

Korvaamalla saadut arvot ilmentymään (B5) ja ratkaisemalla se suhteessa arvoon p = pcr saadaan

(У2ты + УН + сс * 8 Ф) + Un- (1УЛ)

Huomaa, että SNiP PB-B.1-62 ottaa tavalliselle paineelle maalle Yav sellaisen paineen, jossa säätiön reunojen alapuolella maksimaalisen tasapainon alue ei ulotu syvyyteen, joka on suurempi kuin 2tah = b / 4 (jossa b on pohjan leveys) ja. NN Maslov myöntää, että gtah = lg (p, ts. Kun gtah on edelleen pystysuuntaisten tasojen ulkopuolella, jotka on vedetty nauhamaisen kuorman reunoilta. Pienemmällä paineella sallitaan hyväksyä muodonmuutosten ja jännitysten välinen suhde lineaarisesti ja olettaa, että maaperä tiivistysvaiheessa.

Jos olet ehdottomasti estä missään vaiheessa maksimaalisen tasapainon vyöhykkeiden kehitystä perustusten alapuolella, sinun on syytä nimetä yhtälö (IV.1)

Suurin paine, jossa maapallon missään kohden ei ole yhtään tasapainoa rajoittavaa vyöhykettä (Gtah = 0), ensimmäinen kriittinen paine maaperälle Nach / kr yhtälöstä (IV.1) saamme

I (yy + sf) aikaisin RkR = --- + y / g-

Tämä on profiilin kaava. N.P. Puzyrevskogo maaperän ensimmäiselle kriittiselle kuormitukselle. Sen määrittämää painea voidaan pitää täysin turvallisina rakenteiden perustuksissa, eikä ylimääräisiä turvallisuustekijöitä tulisi ottaa käyttöön.

Yksinkertaisimmilla muunnoksilla voidaan antaa erilainen muoto valitsemalla tekijät, jotka riippuvat vain maaperän sisäisen kitkan kulmasta, niiden laskemiseksi (ks. SNiP 11-B 1-62). PCr: n ja kaavan (IV.2) alku ei kuitenkaan ole vaikeaa.

Ideaalisesti yhteenkuuluvat maaperät (joista

0, sfO) Pcr: n alkuaikoja on vielä yksinkertaisempi.

Tämäntyyppisen maaperän maksimaalisen tasapainon tila on

Korvataan pääjännitysten ilmaisuja [kaavojen (c3) mukaisesti 2 = 0], saamme

Ilmaisulla on korkein h a = 1, kun maksimisaseman tila alkaa nousta perustuksen reunan alapuolelle. sitten

beg Rcr = hp + y / g. (1u.Z)

Viimeistä lauseketta käytetään usein tavanomaisten (turvallisten) paineiden määrittämiseen pienen sisäisen kitkan kulman (melkein f ^ 5-g-7 °) sekä permafrost-maaperän (säilyttäen niiden negatiiviset lämpötilat) vakion (turvallinen) paine huomioiden adheesiovoimien lieventämisen, korvataan cdl sijasta c.

Loppu kuormasta löysästi ja yhtenäisiksi maaperäksi. Toinen kriittinen kuormitus maassa, kuten aiemmin on käsitelty, olisi pidettävä lopullisena kuormana, joka vastaa maaperän kantavuuden täydellistä sammumista ja maksimaalisen tasapainon vyöhykkeiden jatkuvaa kehitystä, joka saavutetaan perustuksille, kun jäykkä ydin muodostuu, mikä deformoi pohjaa ja repeää maaperän erilleen.

Differentiaaliyhtälöiden ratkaisu yhdessä tasapainon rajoittamisen ehtojen kanssa auttaa löytämään matemaattisesti tarkat liukupintojen ääriviivat, joiden avulla voit arvioida melko tarkasti lopullisen kuorman (paineen) maadoituksen arvon, joka vastaa pohjan maksimaalisen kantavuuden saavuttamista.

Ensimmäistä kertaa tämä ongelma painamattomalle maaperälle, joka on kuormitettu jatkuvalla ja kaistaleveydellä (jonka raja-arvo on määritetty), ratkaistiin Prandtl ja Reisner (1920-1921), ja maaperän lopulliselle kuormitukselle saatiin seuraava ilmentymä:

jossa c on lateraalinen kuormitus;

q = yn (N on kaistanleveyden kuormituksen syvyys, kuva 67).

Tarkasteltavana olevassa tapauksessa (kaistaleen muotoinen taipuisa kuormitus, jossa on sivuttaissuuntainen kuormitus ottamatta huomioon omaa painoaan olevia suuria voimia), saatiin seuraava tarkka ääriviiva liuskajohtojen (kuva 67) avulla: Axis-kolmiossa on kaksi rinnakkaista suoraa riviä

vaakatasossa +/- • kulmassa kulmassa

СОЬ - nippu suorista viivoista, jotka jättävät pisteen O ja niihin liittyneet logaritmiset spiraalit ja lopuksi kolmioon OaB (kuorman alapuolella) < — 4- —1 к горизонтали.

Useat tutkijat (K-Terzagi, A. Kako-Kerizel, VG Berezantsevym ym.) Käyttivät myöhemmin kuvattuja liukulinjojen verkkoa korvaamalla kolmio OaB kovan ytimen ääriviivoilla painotetun maaperän maksimaalisen kuormituksen määrittämiseksi jäykällä pohjalla.

Kuva 67. Maaperän liukuhihnojen verkko, jossa on kaistaleen muotoinen kuormitus ja sivuttainen kuormitus ottamatta huomioon maaperän kuolleen painon

Huomaa, että ideaalisesti yhteenkuuluvissa maissa (φ = 0, SFO) tapauksessa Prandtl: n mukaan pintaveden olosuhteiden lopullinen kuormitus (nauhamaisen kuormituksen osalta) on yhtä suuri kuin

ennen Pn = (2 + i) + c (1U5)

ennen Ra = 5,14s + y / g. (1U.50

Axymmetrisen spatiaalisen ongelman (ympyrä, neliö) osalta ihanteellinen kuorma ihanteellisesti yhdistettyjen maalien tapauksessa (A. Yu. Ishlinsky, 1947) on yhtä suuri kuin

ennen pk = 5,7 s + c. (1U6)

Vastuullisen kuormituksen vaikutuksesta maaperään kohdistuva sivuttainen kuormitus, jolla on kitkaa ja adheesiota (kuva 68), sai V. V. Sokolovskin (1952) suurimman kuormituksen summana ihanteellisesti virtaavalle maaperälle (c = 0; f = YO; y ^ O) ottamalla huomioon oman painonsa vaikutus ja maksimaalinen kuormitus yhteenkuuluvassa maaperässä, mutta ottamatta huomioon sen painoa (sfO; f = 0; y = 0), mikä antaa ratkaisun hyvin tarkalleen tarkalleen.

Tällöin maksimikuormituksen pystysuora komponentti määritetään (ilmaisemassa merkinnässä) seuraavan lausekkeen avulla:

ennen rnr = уууу + Л /, - 7 + Л / "с. (1 7,7)

missä N., Id, Ic ovat maaperän kantavuuden kertoimia, jotka määritetään laskemalla liukuhihnan ruudukko sisäisen kitkakulman ja kuorman kaltevuuden funktiona.

Huomaa, että yhtälön muoto (1U.7), jonka prof. Tertsagi (1943) on tällä hetkellä kanoninen, ja yleensä kaikki muut ratkaisut, jotka on saatu lopulliseen kuormitukseen maaperässä erilaisissa raja-olosuhteissa ja muussa lastauksessa, annetaan sille.

Kuva 68. Viistokuormituksen vaikutus maahan

Taulukossa on esitetty kyseisen kantokyvyn kertoimien Mt, Id, Ic arvot. 17, jonka on laatinut Neuvostoliiton akatemian laskentakeskus.

Kaavion muotoisen kallistetun kuormituksen tapauksessa maa-alueen lopullisen paineen vaakasuora komponentti määritellään kaavalla

jossa b on nauhamaisen kuorman kallistuskulma pystysuoraan (ks. kuva 68).

Laakerikuormituksen kertoimien arvot laskettiin noin prof. Tertsagi (1943), joka otti liukuhihnan muodon painoltaan painamattomalta maalta, jossa oli tiivistetty kolmiomainen ydin, jonka pinnat ovat kallistettuna kulmassa φ kellarin pohjaan ja uskoivat edelleen, että ydin voittaa maaperän passiivisen kestävyyden suoraviivaisilla liukupinnoilla (ks. jäljempänä § 6).

Tässä tapauksessa kaava (1U.7) on seuraavanlainen:

prev / 7kr yes NUU ^ + Л ^

Lisäyspäivä: 2016-06-02; Näkymät: 850; TILAUSKIRJA

Kriittiset kuormat maahan. Arvioitu pohjamurtumiskestävyys.

Ensimmäinen kriittinen kuorma maassa (maksimikuorma maassa)

Puzyrevsky määritteli ensimmäisen kriittisen kuorman yhtenäiselle maaperälle, ja Gersevanov irrotettiin.

P - tasaisesti jakautunut kuorma

g-lateraalinen kuormitus (maaperän γ-ominaispaino, h = kuormitetun pinnan d-syvyys)

z on tarkasteltavana olevan pisteen syvyys alle kuormituksen tason.

zmax- siirtojen enimmäisarvojen arvo.

2β - näkyvyyskulma

- tasapainoyhtälö

Tehtävä on määrittää tällainen kuormitus P1, missä vyöhykkeet (tasapainorajat rajoittavat vyöhykkeet) syntyvät vain kuormitetun pinnan alla.

Koska kuormituksen alla (lentokoneongelma) leikkausjännitykset ovat suurimmat kuorman reunoilla, on luonnollista odottaa näissä paikoissa rajatasapainon nsytämisen kuormitus lisääntyvänä kuormana. Oletetaan, että intensiteetti q on jatkuva.

c omassa painossa

, Koska piste M sijaitsee leikkurivyöhykkeellä, jossa maaperä on muovisessa tilassa ja paine on yhtä suuri kaikissa suunnissa, käytämme lisäoletusta paineiden hydrostaattisesta jakaumasta omasta maaperän painosta.

2β - näkyvyyden kulma pisteestä M

Korvaavan tasapainon yhtälöllä korvataan σ1 ja σ3:

Tästä yhtälöstä ilmaisemme z (pisteen M sijainnin syvyys leikkausalueella).

Ensimmäiselle kriittiselle kuormitukselle on välttämätöntä, että vaatimus, että leikkausvyöhykkeillä on pistekoot, täyttyy. Tämä ehto täyttyy, jos z-alueen maksimikoko muuttuumax= 0.Zmaxsaadaan selvittämällä funktion z maksimiin. Tässä tapauksessa on välttämätöntä löytää ensimmäinen johdannainen, joka on yhtä kuin 0, määrittämään ne muuttujat, jotka vastaisivatmaxja korvata ne c.

Säätöpaine maahan. Maaperän suunnittelupaine.

zmax- suurin sallittu arvo (b / 4).

Vuoteen 1962 asti laskettaessa maaperän perustusta oletettiin, että todellinen keskimääräinen paine pohjan p pohjalla ei saisi ylittää ensimmäistä kriittistä kuormitusta P1. (p ≤Р1). Vuonna 1962 annettiin ensimmäinen SNiP.

Kriteerit olivat sademäärän todellinen havainnointitosiasia. Todellinen sademäärä oli paljon pienempi kuin laskettu Stosiasia n - vakiopaine maahan, R n = Pop.

Rn - saatiin ensimmäiseksi kriittiseksi kuormitukseksi, mutta ei z = 0, mutta z = b / 4.

P1, kun z = 0 - muovisia vyöhykkeitä ei ole.

R n, z = b / 4 - muovisia vyöhykkeitä.

Havaintoja jatkettiin ja vuonna 1975 annettiin toinen SNiP - R- laskettu paine paikan päällä:

Tarkkailemalla kasvaneita paineita kertoimista johtuen

m1- kerroin riippuen maaperän tyypistä

m2- kerroin riippuen maaperätyypistä ja rakennuksen rakenteesta (rakenne)

Kriittiset kuormat maahan

Käytännön laskennassa kaavaa (5.7) kuvataan seuraavasti:

missä,, ovat kantavuuskertoimet riippuen sisäisen kitkan kulmasta ja laskettu kaavoilla

Kertoimien numeeriset arvot, ja ne esitetään taulukossa. 4 SNiP 2.02.01 - 83 *.

5.3. Maaperän peruskuorman raja

Kun maaperän ulkoinen kuormitus kasvaa, lopullisen tilan maaperä muodostuu pohjan maaperään, maaperä menettää kantavuutensa ja muodostuu jatkuva romahtamis-sedimentti, johon liittyy maaperä pullistuu sivuille ja pinnalle, jos matala perustus on tehty. Tätä tilaa ei voida hyväksyä mille tahansa rakenteelle.

Lopullisen kuorman määrittämiseksi on useita ratkaisuja.

L. Prandtl: n päätös ei ota huomioon oman painonsa vaikutusta

maaperän ja ominaisuuksien perusteella maksimaaliseen kuormitukseen.

Tämän ratkaisun suunnittelu on esitetty kuv. 5.5.

Maksimikuorma määritellään kaavalla

missä ja - maaperän kantavuuden kertoimet sisäisen kitkan kulman mukaan lasketaan seuraavilla ilmauksilla:

jossa c on maaperän tarttuvuus; γd - lateraalinen lastaus maahan.

Ideaalisesti yhteenkuuluvissa maissa, joissa φ = 0,

2. V. V. Sokolovskin päätös ottaa huomioon maan painon vaikutus alustan alapuolella ja kuormitus kulmassa pystysuoraan (Kuva 5.6).

missä,, ovat pohjamassan kantavuuskertoimet riippuen sen sisäisestä kitkakulmasta ja tuloksena olevan kuorman kaltevuudesta pystysuoraan (taulukko 5.1).

Käsite kriittisistä kuormituksista maaperässä. Arviointi Maaperän vähentäminen

- täyttöpaine

Vaihtovyöhykkeet kehittyvät syvyyteen z.

3 kriittistä kuormitusta

1) alku kriittinen paine vastaa leikkausvyöhykkeiden muodostumisen alkua - vastaa pohjamallin elastista työtä, ts. kun se toimii joustavasti, ei ole siirtoalueita.

2) Ehdollinen kriittinen paine - kunnes tämä paine, leikkausvyöhykkeiden vaikutus alustan työhön on vähäpätöinen, sateen riippuvuus paineesta on melkein lineaarinen, leikkausvyöhykkeiden kehityksen syvyys. jonka katsotaan olevan maaperän suunnitteluvastusta varten.

3) Äärimmäinen kuorma maassa - tämä on paine, että maa voi kestää pohjaa, kun rullat muodostuvat, pohja menettää vakauden.

Arvioitu maaperänkestävyys

Matalojen perustusten "kuormitusluonnos" -suhdetta voidaan pitää lineaarisena vain tietyn paineen perusteella. Tällaisena raja-arvona lasketaan pohjan R. maaperän laskettu resistanssi. Pohjan muodonmuutosten laskemisen yhteydessä pohjan keskipaine ei saa ylittää emäksen maaperän laskettua resistanssia, joka määritetään kaavalla:

KÄYTETTÄVÄT KUORMA-ALUEET

Muotoutumisjännityksen käyrä erottaa kaksi kriittistä kuormitusta:

I - kuormitus, jota kutsutaan ensimmäiseksi kriittiseksi kuormitukseksi, joka vastaa leikkausvyöhykkeen alkua maaperässä ja tiivistysvaiheen loppua (ensimmäinen ja toinen kuormitusvaihe, katso taulukko 6). Tangentiaalisen ja normaalin rasituksen välille perustuksen pohjan reunoille syntyy suhteita, jotka johtavat maaperää äärimmäiseen rasitustilaan.

II - kuorma, jota kutsutaan kriittiseksi kriittiseksi kuormitukseksi, jossa rajoitetun tilan jatkuvat alueet muodostuvat kuormitetun pinnan alla (kolmas ja neljäs latausvaihe, katso taulukko 6). Maaperä tyhjentää kokonaan sen kantavuuden.

Harkitse tasaisesti jakautuneen kuormituksen P vaikutusta leveyden kaistalla b sivuttaiskuorman läsnä ollessa q = (kuvio 18)

Todettiin kokeellisesti, että rajaava tasapaino (leikkausvyöhyke) syntyy ja ilmenee nauhan reunalla (kellarikerroksen puolelle) - jännityskonsentraatiota.

Poistetaan matemaattiset laskelmat, kun tasoitetaan P ja PopVoit määrittää alkuperäisen kriittisen kuormituksen lopullisen arvon. Tämä on profiilin kaava. Puzyrevskii:

jossa c on erityinen adheesio, φ on sisäisen kitkan kulma.

Tilan tasapainon rajoittaminen ihanteellisesti sidotuille maille. Tämäntyyppisen maaperän maksimaalisen tasapainon tila on

Korvaamalla arvot pääjännityksiin φ ≤ 5 - 7 °, saamme

Toista kriittistä kuormaa pidetään lopullisena kuormana, joka vastaa maaperän kantavuuden täydellistä sammumista ja rajoittavan tilan vyöhykkeiden jatkuvaa kehitystä.

Laskenta suoritetaan edellyttäen, että ääriviivat muodostetaan perustuksen alla kolmion (jäykän ydin) (kuva 19) muodossa koneongille tai kartiolle tilai- siin ongelmaan.

Kuva 19. Suurin tasapainoalue vyöhykkeen alapuolella

Maaperän kestävyys

jossa - kantavuuskerroin (taulukko SNiP: lle [1]), - kaistaleen muotoisen kuorman leveys, - sivuttainen kuormitus, - erityinen tarttuvuus.

Lisäyspäivä: 2015-08-05; Katsottu: 192 | Tekijänoikeuksien rikkominen

Mitä tarkoitetaan maakohtaisilla kriittisillä kuormilla ja miten ne määritellään? Formula N.P. Puzyrevskii.

Mitä tarkoitetaan maakohtaisilla kriittisillä kuormilla ja miten ne määritellään? Formula N.P. Puzyrevskii. - osa Mekaniikka, talojen mekaniikka.

Kaksi kriittistä kuormitusta (paineessa maassa, suuri rakenteellinen lujuus) määritetään: 1-kuormitus, joka vastaa maanpinnan leikkausvyöhykkeen alkua ja tiivistysvaiheen loppua, kun lopullinen jännitystila tapahtuu kuormitusreunan alla. Ja 2 on kuorma, jolla muodostetaan jatkuvasti suurimman tasapainotilan alueet kuormitetun pinnan alle, maa joutuu epävakaaseen tilaan ja sen kantavuus on täysin loppunut.

jos otamme z = 0, ts. maksimaalisen tasapainotilan vyöhykkeitä ei ole missään kohdassa maata,

Ensimmäinen kriittinen maaperän paine on:

Tämä on profiilin kaava. NP Puzyrevskogo ensimmäiselle kriittiselle kuormalle kentällä. Sen määräämää painetta voidaan pitää täysin turvallisena.

Toinen kriittinen kuorma on lopullinen kuorma, joka vastaa maaperän tukikapasiteetin täydellistä sammumista ja maksimaalisen tasapainon vyöhykkeiden jatkuvaa kehitystä, joka saavutetaan perustusten perustuksille, kun jäykän ytimen muodostuminen muodostaa perustan ja repimättää maaperän sivuille.

Prandtl ja Reisner (1920-1921) ratkaistiin ensimmäisen kerran tämän ongelman painamattoman maaperän kuormituksella kuormitettuna:

Tämä aihe kuuluu:

MASKINMEKANIIKKA

Sadat kysymykset ja vastaukset maamekaniikan perusasiat. Mitä asioita käsitellään maamekaniikassa. Maamekaniikka on tieteellinen kurinalaisuus, jossa tutkitaan maaperän ja maaperän stressitekijän tilaa.

Jos tarvitset lisää materiaalia tästä aiheesta tai et löytänyt etsimääsi, suosittelemme tietokannassamme olevaa hakua: Mitä kriittiset kuormat tarkoittavat maaperässä ja miten ne määritellään? Formula N.P. Puzyrevskii.

Mitä me tekemme tuloksena olevan materiaalin kanssa:

Jos tämä materiaali on hyödyllinen sinulle, voit tallentaa sen sivusi sosiaalisiin verkostoihin:

Kaikki tämän jakson aiheet:

Mitkä tehtävät ovat maamekaniikassa?
Tehtävät ennustaa mekaanisen käyttäytymisen maaperä ja maaperän massojen. Tätä tarkoitusta varten valmistetaan: - maaperän fysikaalisten ja mekaanisten ominaisuuksien määrittely ja niiden käyttömahdollisuus

Mitkä ovat perusrakennuksen tärkeimmät tehtävät?
Rakennusten ja rakenteiden perustana tulisi olla: - teknisesti toteutettavissa näissä erityisolosuhteissa; - sopivin tähän kohteeseen; - tyydyttävä

Mitä kutsutaan perustaksi?
Pohja on joukko maaperää, joka sijaitsee välittömästi rakenteen alapuolella ja sen vieressä, joka on epämuodostunut ponnisteluilla, jotka sille on annettu säätiöiden kautta. Jos rakennustyöt r

Mitkä rakennustyöt ovat maamekaniikan tuloksia?
Periaatteessa maamekaniikan tuloksia käytetään rakentamisessa: - teollisuudessa ja siviilikäytössä; - hydrotechnical; - liikenne (tiet ja rautatiet);

Mitä kutsutaan pohjamaaliksi?
Kaikki kiviä, maaperää kutsutaan maaperäksi, Maan ilmastokorun ihmisen muodostumat ovat löysät tai yhteenkuuluvat ja hiukkasten välisten sidosten lujuus on monta kertaa pienempi kuin joukkojen lujuus

Mitkä ovat syyt?
Maaperä koostuu: - kiinteistä hiukkasista (kivennäisaineet, kiviä, orgaanisia jäämiä jne.); - vesi eri tyyppeihin ja tilaan (mukaan lukien jäätä nollaan tai negatiiviseen tonniin)

Mitkä ovat maaperän tärkeimmät fyysiset ominaisuudet? GOST 25100-95.
Maaperän tärkeimmät fysikaaliset ominaisuudet (määritetään suoraan laboratoriossa tai kenttäolosuhteissa) ovat: - maaperän tiheys - p [g / cm3]; (y

Mitä kutsutaan maaperän kosteudeksi W ja millainen se on? Voiko maaperän kosteus olla suurempi kuin yksi (ts. 100%)?
Maaperän kosteus tapahtuu painon ja tilavuuden mukaan. Kosteuspitoisuus on maa-aineksessa olevan veden massan suhde kiinteiden hiukkasten massaan (luuranko). Suurempaa kosteutta kutsutaan suhdeluvuksi

Mikä on maaperän tiheys veteen ripustettuna?
Maaperän tiheys veteen ρsb on yhtä suuri kuin maaperän tiheys ilmakehässä ρ miinus veden tiheydellä ρ

Mikä on plastiikkaluku (indeksi) savi-maaperästä ja mitä se osoittaa?
Savimassan muovisuhdemäärän (indeksi) on kosteuden ero tuottovahvuuden WL raja-alueella ja valssauksen tai muovaisuuden rajalla.

Missä ja missä määrin määritellään maaperän ominaisuuksien ominaisuudet (indikaattorit)?
Maaperän fysikaalisten ominaisuuksien indikaattorit määritetään joko luonnollisista maaperän näytteistä, jotka on kerätty luontoon joukon maaperää, ts. häiriöttömällä rakenteella joko suoraan testaamalla

Mitä kutsutaan maan sivupainekertoimeksi, mistä se riippuu ja miten se liittyy Puaason-kertoimeen?
Maaperän ξ sivupainekerroin on sivuttaisen paineen lisäyksen Δσx (tai Δσy

Coulombin laki. Mitä kutsutaan sisäisen kitkan kulmaksi?
Maaperän yksittäisten pisteiden (alueiden) ulkoisen kuormituksen vaikutuksesta tehokkaat rasitukset voivat ylittää maaperän hiukkasten sisäiset sidokset, ja slip (leikkaus) tapahtuu, ja

Mikä määrittää hiekkapuhalluskulman? Mikä on reposeen kulma ja onko se sama kuin sisäisen kitkan kulma?
Sisäisen kitkan kulma riippuu hiekan koosta ja mineraalisesta koostumuksesta, sen huokoisuudesta ja paljon pienemmässä määrin kosteudesta (joka ei useinkaan ole riippuvainen kosteudesta). Kulma sisäisesti

Mikä on täysi, tehokas ja neutraali paine? Mitä kutsutaan hydrostaattiseksi ja huokospaineeksi?
Kokonaispaine on kaikki paine, jota sovelletaan tiettyyn kohtaan. Tehollinen paine on osa maaperän mineraalirungosta koetun kokonaispaineen. Neutraali paine - d

Mitä menetelmiä maaperän lujuusominaisuuksien määrittämiseksi kenttäolosuhteissa tiedätte?
Kenttäolosuhteissa seuraavat testimenetelmät jakautuvat pääosin: 1) lävistyskorotus pribetonirovannogo maahan; 2) pylvään osa, joka on sijoitettu pidikkeeseen ja lastin päälle kuormitettu; 3) testi

Lineaarisen muodonmuutoksen periaate? Mikä on yleisten muodonmuutosten ja jännitysten välinen suhde?
Koska ei ole kovin suuria muutoksia ulkoisissa paineissa (1-3kgs / cm2) ja tiheässä ja kiinteässä (5-7kgs / cm2) riittävän tarkasti käytännön tarkoituksissa,

Kuinka laskea pystysuoran rasituksen omassa painossaan oleva massa massa ja mitkä ovat ne?
Maaperän painosta σz johtuva pystysuuntainen jännitys on maanpinnan kolonnin paino kyseisen pisteen yläpuolella poikkipinta-alan ollessa yhtä suuri kuin yksiköt

Mitkä ovat elastisen teorian tärkeimmät säännökset?
Elastisuuden teorian pääkohdat ovat seuraavat: 1. Keho on kiinteä ja isotrooppinen (eri suuntaisten muodonmuutosominaisuudet ovat samat). 2. Keho on joustavaa ja yhdessä

Mitkä ovat tärkeimmät säännöt, jotka on otettu käyttöön lineaarisesti muokattavissa olevien elinten teorian suhteen?
Jotta voisimme hyödyntää elastisuuden teorian ongelmien ratkaisuja, hyväksytään seuraavat säännökset: 1. Maaperä koostuu yleensä kolmesta osasta: mineraalirungosta,

Keskitetyn voiman toiminta (päätehtävä) Mikä on oletus suhteessa vyöhykkeeseen, joka sijaitsee suoraan tiivistetyllä voimalla?
Elastisen (ja siten minkä tahansa lineaarisesti muodonmuutoksen) puoli-tilan tehtävä ratkaistiin ensin prof. No.. Boussinesq (1885), ja stressin määrittely

Mikä jännite on tärkein?
Tärkeimmät ovat suurimmat ja pienimmät normaalit rasitukset kuormituksen pystysuuntaisen symmetrian akselin ympäri.

Minkä tehtävän nimi on yhteyshenkilö?
Kysymys paineiden jakautumisesta rakenteiden pohjalla on erittäin käytännöllinen, erityisesti taivutukselle suunniteltujen joustavien perustusten kannalta. Yhteystehtävä on jakeluun liittyvien kysymysten ratkaisu

Mitä tarkoitetaan säätiöllä ja mistä määristä se koostuu?
Rakenteiden perustusten sakkaa kutsutaan niiden pystysuoriksi siirtymiksi, joita aiheutuu niiden pohjan muodonmuutoksen vaikutuksesta kuorman vaikutuksesta rakenteesta. Kun rakennat säätiötä

Mitä sinun tarvitsee tietää laskeakseen säätiön luonnoksen?
Ennen laskennan suorittamista on tarpeen tietää: 1) rakennustyön geologinen rakenne, joka osoittaa yksittäisten maakerrosten paksuuden (paksuuden), pohjaveden pinnan ja fysikaalisen

Mikä on maaperän kerroksen jatkuva kuormitus (päätehtävä)?
Jatkuvan kuormituksen (leviäminen suurille etäisyyksille sivulle) maakerroksen (ks. Kuva) esiintyy vain puristusta ilman sivuttaisliikennettä (samanlainen kuin puristus

Rakentaa rakennussäätiön luonnos ajan myötä? Mikä riippuu luonnosta?
Saostuminen ei pääty rakentamisen aikana (poikkeus on puhdas hiekka). Sedimentin kehittymisprosessi ajan myötä vaikuttaa sekä maaperän läpäisevyyteen että maaperän luuston luistoon.

Mitä teoriaa käytetään saostuksen määrittämisessä ajassa ja sen edellytyksissä?
Täysin veteen kyllästetyille maaperäille nykyään laajimmin käytetty teoria, joka mahdollistaa ongelmien ratkaisemisen, on maaperän suodatuksen konsolidaation teoria.

Mitkä menetelmät saostuksen määrittämiseksi on otettu huomioon laskentakäytännössä?
Sedimentin perustusten laskeminen on erittäin käytännöllistä. Kaikki yllä olevat kaavat (kysymys 71) maaperän saostumisen määrittämiseksi ovat voimassa vain tiivistysvaiheessa.

Kokov-laskentajärjestelmä kerroksen kerta-alkuaineiden summaamisen mukaan?
Valitun prisman (vaakasuuntaisten alueiden) eri osien osalta maksimaalisen puristusjännityksen suuruusluokka σz määritetään lineaarisesti muokattavien kappaleiden teorian mukaan. annan

Kokov-periaatetta laskettaessa vastaavan kerroksen saostusmenetelmää?
Vastaava maakerroksen menetelmä samoin kuin kaikki aikaisemmat menetelmät laskujen laskemiseksi perustuvat lineaarisesti muokattavien kappaleiden teoriaan. Jotta homogeeninen riittävän syvälle maaperään

Mikä on kulmapisteiden sademäärän laskemisen periaate?
Pohjan suorakulmaisen muodon pohjan saostamisen määrittämiseksi mistä tahansa pisteestä on välttämätöntä sijoittaa kysymyskohta niin, että se on kulmikas. Tässä on otettava huomioon kolme perusasiaa.

Mitkä ovat tärkeimmät olettamukset, jotka sisältyvät sademäärän laskemiseen kerroksen kerroksen summauksen mukaan?
Tärkeimmät oletukset ovat seuraavat: 1. Vedos syntyy vain paineessa, joka ylittää luonnollisen paineen pohjan pohjalla. 2.

Onko 0,2 kerroin aina otettu huomioon määritettäessä puristettavan sekvenssin alemman rajan sijaintia?
Kerroksittain kerrallaan kerätyn menetelmän mukaan sedimentit summataan merkkiin, kun aksiaaliset lisäjännitykset luonnollisten rasitusten suhteen eivät pudota 20 prosenttiin luonnollisista (kotitalouksien) rasituksista samassa merkissä. et

Mikä on täysin kyllästetyn savimaidon malli? Mitkä ovat männän reikien halkaisijan malleja?
K. Terzagi ehdotti seuraavaksi mallia täysin kyllästetystä savimaasta: sylinteri, joka on täytetty vedellä, jonka sisällä on teräsjousi. Sylinteri suljetaan männällä, jolla on hyvin pieni

Mikä on Fourier-menetelmä suodatuksen konsolidaation teorian yhtälön ratkaisemiseksi?
Fourier-menetelmä on seuraava. Koska perusyhtälö on lineaarinen ja sisältää kaksi muuttuvaa argumenttia (koordinaatit ja aika), sen ratkaisu on tiettyjen ratkaisujen summa. Yksityiset ratkaisut löytämällä