5.5.3. Perusmallien määrittäminen (osa 3)

Keskitetysti ladattujen perustusten osalta keskimääräinen todellinen paine pohjaan pohjan alapuolella on täytettävä ehto:

missä N on kaikkien rakenteen perustan vaikuttavien vertikaalisten kuormitusten summa, kN;

Qf - kuorman laskettu arvo perustuksestaan, kN;

F - perusala, m 2.

Epäkeskisesti kuormitetun perustuksen osalta maaperän paine maaperän reunalla kuormien alla, jotka on otettu laskemalla muodonmuutosten perusteet, määritetään kaavalla:

jossa N, Qf, F on sama kuin kaavassa (3.16);

M - taivutusmomentin laskettu arvo, joka vaikuttaa pohjakerroksen kunkin akselin pitkin epäkeskisestä kuormasta perustan reunan tasolla, kNm;

W - pohjan emäksen neliön vastuksen momentti, m 3, yhtä suuri kuin:

b) pyöreät ja monikulmiset:

riippuen hetkien suunnasta.

Kun otetaan huomioon naapurisäätiöiden vaikutus ennustettuun, suurin reunapaineen arvo nurkassa ei saa ylittää 1,5R, missä R on laskettu paine alustalle.

Jos olosuhteet (3.16) tai (3.22) ja (3.23) täyttyvät, suunnitelmaan perustuvan säätiön mitat jätetään aikaisemmin kolmannelle lähentämiselle (b, l, d). Muissa tapauksissa on tarpeen muuttaa kellarikerroksen mitat, jotka voidaan tehdä asteittaisella valinnalla tai analyyttisesti, ratkaisemalla yhtälöosuudet suunnitelmien sivuille, nimittäin:

Kellariportin koon määrittäminen momentin samanaikaisella toiminnalla, normaalilla ja poikittaisvoimalla

Laskelma tehdään II gr. comp.:

Pohjan perustan jalka-alue

Keskimääräinen paine P ei saa ylittää maaperän R lasketun resistanssin arvoa:

jossa g on jatkuvasti tasaisesti jaettu pystysuora kuormitus lattialle, teknisten asiantuntijoiden ohjeiden mukaan tai 20 kN / m 2; R on pohjan maaperän kestävyys, määritetty [1, PP 2,41 - 2,49].

Maksimi marginaalipaine Pmax missä tahansa kuormituksen yhdistelmässä, sitä voidaan lisätä siihen asti, kun olosuhteet [1, s. 2.47] täyttyvät ja vähimmäisarvo Pmin täytyy olla suurempi kuin nolla:

Jälkimmäistä vaatimusta selittää se, että sillanostureiden rakennusten paineen kolmikulmaista kaaviota ei suositella, koska pitkittäiset ja poikittaiset jarrutusvoimat voivat aiheuttaa säätöjen pyörimisen pisteen ympärillä koordinaatilla Pmax [4].

Säätöpohjan alapuolella oleva reunapaine Pmax, Pmin löytää oletus lineaarisesta paineen jakautumisesta maan päällä momentin suuntaan kaavan mukaisesti:

Wy - tukikohdan vastuksen momentti suhteessa y-akseliin

Tarkistamme, että pohjaan kohdistuvan paineen keskiarvo on pienempi kuin laskettu vastus ja paineen rajaporttien ehto täyttyy:

Kellarin mitat lopullista hyväksymistä varten määrittelemme absoluuttisen luonnoksen kerrostetun elementaarisen summamenetelmän avulla.

Jännitesti pohjan alapuolella

Laskennassa pyritään määrittämään keskiarvo. Suurin ja pienin jännite alapinnan alapuolella ja verrataan niitä laskennalliseen vastukseen maaperästä.

Missä R, Rmax ja Pmin- vastaavasti peruspohjan pohjan keski-, maksimi- ja pienin paine pohjaan;

N1- laskettu pystysuora kuormitus pohjaan ottaen huomioon mahdollisen hydrostaattisen paineen;

M1- arvioitu momentti suhteessa akseliin, joka kulkee pohjan pohjan painopisteen läpi;

Ja - pohjan alue;

W - vastuksen momentti pohjan pohjassa;

ykanssa- työoloja koskeva kerroin 1,2;

yn- luotettavuuskerroin rakenteen aiottua tarkoitusta varten, oletetaan olevan 1,4;

l- pohjan pohjan pituus

b - pohjan pohjan leveys

R- maaperän arvioitu vastus pohjan alapuolella

Pohjaan laskettu pystykuormitus määritetään kaavalla:

Missä pf ja sg- kuormitukset pohjan ja maaperän painosta sen haaroissa, mN;

Rvuonna- pohjan säätölevyyn vaikuttavan veden paino (otetaan huomioon, jos pohja on upotettu vedenpitävään maaperään), mN;

pn- span paino, mN;

Rettä- liete, joka toimii tilapäisestä vertikaalisesta liikkuvasta kuormituksesta, mN;

Vastuksen momentti pohjan pohjan kohdalla on yhtä suuri kuin:

Arvioitu momentti suhteessa akseliin, joka kulkee pohjan pohjan painopisteen kautta, on yhtä suuri kuin:

Katsotaan nyt, onko jännitystila täyttynyt perustan alla:

Kaikki kolme säätöjännitteen voimakkuuden ehtoja suoritetaan, joten laskenta tehdään oikein.

3.5 Laskeminen sateen kellarista

- dimensioton kerroin 0,8;

GZPI-keskimääräinen pystysuora (ylimääräinen) stressi i: nnen kerroksen maaperässä;

hminä ja Eminä-Vastaavasti paksuus ja muodonmuutosmoduuli i: nnen kerroksen avulla:

n on kerrosten lukumäärä, johon pohjan kokoonpuristuva kerros on rikki.

Laskentamenetelmä on seuraava:

1. Maaperän kokoonpuristuva paksuus, joka sijaitsee pohjan pohjan alapuolella, jaetaan alkeisiin kerroksiin, joiden paksuus hminä, jossa b on pohjan pohjan leveys = 5,44 m. Kerroksen paksuus otetaan h: ksiminä= 2,0 m

Elementtikerrosten rajojen on oltava samat kuin maaperän kerrosten ja pohjaveden määrän.

Hajoamisen syvyyden tulisi olla noin 3 * b = 3 * 5,44 = 16,3 m

Törmäämme 10 kerrokseen. Laskentatiedot kirjataan taulukkoon 2.

2. Määritä pystysuorat rasitukset, jotka johtuvat maaperän painosta perustan pohjalla ja kunkin pohjakerroksen reunalla.

- pystysuora stressi johtuen maanpinnasta pohjan pohjan tasolla

Missä on Kettä- sivuttaispaineen geostaattinen kerroin on 1;

y on maaperän ominaispaino pohjaveden alapuolella (määritetty ottaen huomioon veden punnitusvaikutus)sb= 10 kN / m 2

zminä- etäisyys suunnittelukerroksen pohjasta pohjan pohjaan;

atminä- i: nnen kerroksen maaperän osuus. Maaperän ominaispaino, joka sijaitsee pohjaveden alapuolella tai veden alapuolella veden alapuolella, mutta veden yläpuolella, on määritettävä ottamalla huomioon veden painotusvaikutus: Mitään horisontaalisessa osassa vallitsevaa maaperän omaa painoa aiheuttama rasitus ei ota huomioon veden painotusvaikutusta.

Määritä pystysuorat jännitykset, jotka johtuvat maaperän painosta kunkin alikerroksen reunalla (tiedot syötetään taulukkoon). Laskennan tulosten mukaan rakennamme tason itsepainon pystysuorat rasitukset.

3. Määritämme vertikaalisen jännityksen perustan alapuolella, joka on luonnollisen lisäksi kaava:

P - keskimääräinen paine maaperään normatiivisista vakionopeuksista

A on kellarijalanjälki,

N11- laskettu pystysuora voima

Rn-painon paino;

Rg- maaperän painon kuormitus sen pinnalle;

Rvuonna- kuormitus veden painosta, joka vaikuttaa pohjan reunuksiin (otetaan huomioon, jos pohja on leikattu vedenpitävällä maaperällä)

N11= 4,3 + 1,49 + 5,6 = 11,39 * 10 3 = 11390kN

Maaperän lisäsuuntaisten jännitysten jakauman tontin koordinaatin arvo lasketaan kaavalla:

- taulukosta otettu kerroin perustan pohjan muodon mukaan.

Suorakulmaisen pohjan kuvasuhde

ja suhteellinen syvyys vastaa

Löysimme taulukon mukaisen kertoimen, lasketaan tontin koordinaattien arvot lisätyn pystysuoran rasituksen jakaumasta maaperässä.

Säätöpohjan vastushetki

Paine p maahan eksentrisesti kuormitetun kellarin pohjan reunoilla määritetään kaavalla:

missä on perustapohjan kestävyys.

Kuva 9. Laskentamalli P: n määrittämiseksimax ja Pmin

jossa N, M - ponnistelut säätiön pohjalle:

jossa, kun otetaan huomioon säätiön ja maaperän painoyksikön paino.

d on pohjan syvyys;

l ja b - säätiön koko;

A - perusala;

R on perusmaadon suunnitteluvastus;

-Pohjalevyn aktiivinen paine pohjaan;

- olkapään lujuus pohjan pohjalle;

- olkapään lujuus T pohjan säätämisen suhteen;

Kahden keskinäisen kohtisuoran tason hetkessä:

1. Suorakulmainen säätö

missä on perustan pohjan vastuksen momentti suhteessa x- ja y-akseliin vastaavasti.

2. pyöreälle tai rengasperustaksi

ympyrän resistanssin hetki

- vastuksen momentti renkaaseen.

jossa rext ja rNAR - vastaavasti renkaan sisä- ja ulompi säteet.

Näin ollen säätiön lopullisten mittojen määrittämiseksi tässä suunnitteluvaiheessa on täytettävä seuraavat edellytykset:

1. Keskimääräinen paine perustuksen alapuolella p≤R.

2. Suurin raja-arvo (taivutusmomentin vaikutuksesta yhteen pystysuoraan tasoon) smax ≤ 1,2 R.

Suurin rajapinta perustuksen alapuolella (taivutusmomenttien aikana kahdessa keskinäisesti kohtisuorassa tasossa) smax ≤ 1,5 R.

Alin paineen alapuolella pmin > 0, ts. Yksittäinen erottaminen ei ole sallittua.

Jos olosuhteet 1-3 täyttyisivät, perustus tässä suunnitteluvaiheessa oletetaan olevan samoja mittoja, jotka on saatu laskelmissa vain pystysuoran vaikutuksen aikaansaamiseksi keskitetysti pohjustusvoiman N pohjalta.

Jos ainakin yksi ehdoista 1 - 3 ei täyty, on tarpeen lisätä säätiön kokoa suunnitelmassa (muuttamatta d).

Kun säätöä muutetaan, se voidaan ottaa epäsymmetrisesti voiman N toiminta-akselin suhteen.

Tällöin on tarpeen kertoa kaikesta uudestaan ​​lähtien alkaen pisteestä 1 - määrittämällä säätiön pohjan koko, joka heijastaa perustan laskemisen periaatetta peräkkäisten approksimaatioiden menetelmällä.

Sedimenttisäädösten, niiden sääntöjenvastaisuuksien ja rullojen määrittäminen. Perusmallien määrittely.

Taitojen laskemisen tarkoituksena on rajoittaa perustusten ja perustusrakenteiden absoluuttisia tai suhteellisia liikkeitä rajoihin, joilla rakenteen normaali toiminta taataan ja sen kestävyys ei ole vähentynyt (koska se ei aiheuta sedimenttiä, kohotuksia, rullia, rakenteellisten rakenteiden muutoksia ja rakenteiden paikkoja, yhdisteiden häiriöt ja jne). On huomattava, että itse säätiöiden ja superstruktuurien lujuus ja murtumiskestävyys tarkistetaan laskelmalla, joka ottaa huomioon rakenteen ja perustan vuorovaikutuksen (prosessissa syntyvät voimat ja muodonmuutokset).

Kurssityössä tarkastellaan vain yhtä perusmuodon mahdollisten muodonmuutosten tyyppejä - perustapohjaa eri pohja-alustan pohjalla, joka määrittää pohjan keskuksen, reunojen epätasaisuuden ja kellari-telan.

Sedimentin laskeminen suoritetaan kerroksen kerroksen summauksella, joka mahdollistaa rakenteen rakenteen asteittaisen hajoamisen ja emäksen heterogeenisyyden, joka ilmaistaan ​​muodonmuutosmoduulin syvyydessä.

Luonnos määritetään puoliavaruussysteemin mukaisesti puristettavan sekvenssin ehdollisen rajoituksen avulla kaavalla:

missä on dimensiivinen kerroin, joka kuvaa maaperän sivuttaista laajenemista;

i-th kerroksen muodonmuutosmoduuli;

I-th kerroksen paksuus;

- kerrosten lukumäärä, johon pohjan puristettava kerros jaetaan;

-Toinen pystysuora stressi i-th -kerroksen keskellä.

määritetään kaavalla:

jossa α on kerroin ottaen huomioon lisäpaineen muutos syvyyteen ja riippuen pohjan pohjan muodosta (l / b) ja suhteellisesta syvyydestä, zetasta, joka on otettu taulukosta. 1, s. 30 adj. 2 SNiP 2.02.01-83 * "Rakennusten ja rakenteiden perusteet". Tämä taulukko on yleistys Boussinesqin (1885) ja Flamanin (1892) saavuttamien kallistusteorian yhtälöiden ratkaisemisesta tasomaisten ja irtotavarojen tapauksille.

Laskelmat suoritetaan seuraavassa järjestyksessä.

Ensin lasketaan s0 - maaperän pohjan luonnollisen pystysuoran paineen lisäksi:

jossa p on perustan pohjan keskimääräinen paine,

- maaperän oma paino perustan perustan tasossa, varsinaisesti ennen rakentamisen aloittamista (punnitus mukaan lukien)

- Maaperän keskimääräinen ominaispaino perustan pohjan yläpuolella määritetään kaavalla:

jossa - määräytyvät tämän käsikirjan sivuilla 15,

- pohjakerroksen pohjan irtoaminen pohjaveden alla.

jossa nC - rakenteen kuormitus (perustuksen leikkaamiseen tarkoitettujen voimien pystysuora komponentti),

= 2,2 tf / m 3 - säätiön ja maaperän osuus sen viereen;

= 1,0 tf / m3 - vesipitoisuus;

Ja - pohjan pohjan alue;

d - säätiön syvyys.

Määritä s0, rakenna kaavion jakautuminen akselin z (syvyys) suuntaan. Tällöin laskelmat tehdään tarkoituksenmukaisesti taulukkomuodossa (esimerkki suunnitelmaan neliömäisestä perustuksesta).

Matalien perustusten laskeminen ja suunnittelu sekä paalun perustukset

Wx, Wy - säätöperustan vastushetki

4. Säätiön rakentaminen

Tehtävän mukaan pylvään tyyppi on vahvistettu betoni, jonka koko on 0,4 x 0,4 m.

4.1. Säätiön tyyppi on määrätty jäykkyyden ehdosta

Säätiö on otettu podkolonnikom.

4.2. Suunnitelmassa olevan alasarakkeen mitat on määritelty rakentavasti ja ne on otettu yhtä suuriksi:

bkp = bk + 0,6 = 0,4 + 0,6 = 1 m

lpk = lk + 0,6 = 0,4 + 0,6 = 1 m

Valittua perustyyppiä varten perustusrakenteen korkeus tai sen laattaosa määritetään kaavalla:

l, b - suunnitelmaan pohjan pohjan koko;

- sarakkeiden poikkileikkauksen koko (toimeksianto).

- laskettu betoniresistenssi vetolujuuteen, kPa;

- kalkinjalan keskipaine, kPa.

Todellinen korkeus (ottaen huomioon suojakerroksen) lasketaan kaavalla:

Ota optimaalinen korkeus 900 mm (150 mm moninkertainen)

Tällä korkeudella on rakentavaa asentaa kolme vaihetta - 300 mm.

5. Laskeminen pohjan työntäminen

Tarkista perusrakenteen jäykkyyden kunto edellyttäen, että:

Lyöntimäärä tapahtuu typistetyn pyramidin pinnalla, jonka ylempi pohja on ala-pylvään tai -pylvään pohjan alaosa ja pinnat ovat 45 ° kulmassa

jossa: Atr - purskeen pyramidin pinnan pinta-ala;

APR - lävistysalue - kellarin pohjan alue lävistyspyramidin ulkopuolella.

kPa on betonin laskettu vetolujuus.

6. Säätörakenteen vahvistaminen (taivutuslaskenta)

Määritettäessä ponnisteluja säätiön (pohjapohjan) rakentamisessa tietyssä poikkileikkauksessa otetaan huomioon rakenteellinen suunnitelma, jossa on olennainen palkki, jossa on tiukka poikkileikkaus - jäljelle jäävä osa perustasta, johon kuorma vaikuttaa.

Valitsimme työvahvistuksen kummallakin puolella:

Yhden sauvan poikkipinta-ala:

Mittarista valitaan vahvistus, jonka läpimitta on 12 mm As1 = 1,313 cm2, sitten As = 5 h1,313 = 6,565 cm2.

Yhden sauvan poikkipinta-ala: cm2

Valitse mittarista valuraudan halkaisija 8 mm As1 = 0,503 cm2, sitten As = 5x0,5003 = 4,024 cm2

Yhden sauvan poikkipinta-ala: cm2

Mittarista valitaan vahvistus, jonka läpimitta on 6 mm As1 = 0,283 cm2, sitten As = 5 h0,283 = 1,415 cm2

Hyväksymme vahvistuksen A-400-verkon halkaisijaltaan 12 mm. Sen l: n ja b: n puolella on palanen.

7. Sateutus lasketaan kerroksen kerroksen summauksen menetelmällä

7.1. Kellarijalan keskimääräinen paine Rsr = 336,85 kPa

7.2. Luonnollinen maaperän paine pohjan pohjalla.

7.3. Lisäsummainen paine pohjan alapuolella.

7.4. Jaamme säätiön pohjan elementtikerroksiksi m

Lasketaan ja rakennetaan luonnollinen paine

7.5. Laske ja rakenna tontti, jossa

a on jännityksen vaimennuskerroin. Riippuu perustuksen kuvasuhteesta ja suhteellisesta syvyydestä, arvo valitaan SniPa-taulukosta.

7.6. Etsi puristettavien kerrosten alempi raja:

7.7. Pidämme kokonaisvedon kaikissa tasoissa:

Tämän algoritmin laskelmat on annettu alla taulukossa 8.

Pohjan pohjan koon määrittäminen

Määritä säätiön muoto. Rakennuksessa, jossa on lohkojen, tiilien jne. Kantavia seiniä, käytetään liuskajäätä, ja laskennassa otetaan huomioon 1 metrin pituinen lohko. Kehysrakenteeseen on osoitettu erillisiä perustuksia, jotka ovat neliön tai suorakaiteen muotoisia.

Laske kellarin alustava alue kaavan mukaan:

missä laskentojen kuormien summa on toisen rajoittavan tilaryhmän osalta (nauhalevyt - lineaarinen kuorma, suorakulmaisen ja neliösumman tiivistetyn kuormituksen osalta), kN;

RO - maakuljetuskerroksen, KPA: n, lasketun resistanssin taulukkoarvo;

γf - pohjan ja maaperän materiaalin keskimääräinen ominaispaino reunoillaan (ota 20 kN / m 3);

d - säätiön syvyys, m

Säätiön pohjan alueen arvon perusteella lasketaan sen mitat:

-nauhan alapuolelle A = 1*b, josta on = A;

-neliöosuus A = ², mistä in =;

-suorakulmainen A = a*b = k * b²,

missä k = a / b, ottavat alueet 1.17 - 1.6, sitten in =;

a ja b - säätiön leveys ja pituus.

Seuraavaksi luodaan pohja betonielementtien ja konkreettisten pohjarakenteiden tai monoliittirakenteisten betonirakenteiden avulla (ks. Kohta 1.1 - liitteen lauseke 1.9).

Säätiön pohjan koon valintaperusteena on ehdon täyttäminen

jossa PII - keskipaine perustuksen pohjalla, kPa,

jossa nOII - ulkoisen suunnittelun kuormitus säätöön toisen raja-arvoryhmän, KN;

NfII - lasketaan kuormitus perustan painoon laskettaessa muodonmuutoksia, KN;

NGR - sama, maanpinnan, lattian ja muiden laitteiden yläpuolella perustuksen pohjalla, KN;

Ja - pohjan hyväksytty ala, m ².

R on maaperän suunnitteluvastetta, joka määritetään sivulla 3.41 [1] kaavalla:

jossa γC1C2 - taulukossa otetut työolosuhteiden kertoimet. 6.2

K on luotettavuuskerroin, joka on 1, kun maaperän lujuusominaisuudet (C ja φ) määritetään suorilla testeillä ja K = 1.1, jos ne otetaan taulukoista;

M γ, Mq, Mc ovat taulukosta otetut kertoimet. 6,3;

Kz - kerroin:

γ'II - sama, joka sijaitsee pohjan yläpuolella;

Taulukko 6.3 - Kertoimet Mγ, Mq, Mc

CII - maaperän erityinen tarttuvuuden laskettu arvo, joka sijaitsee suoraan pohjan pohjan alla, kPa;

dminä - pohjaisten rakenteiden perustan syvyys suunnittelun tasosta tai pohjakerroksen ulkoisten ja sisäisten perustusten vähentynyt syvyys, määritettynä kaavalla:

jossa hS - maakerroksen paksuus kellarikerroksen yläpuolelta kellarista, m;

hCF - kellarikerroksen rakenne paksuus, m;

γCF - Kellarikerroksen rakenteellisen painon laskennallinen arvo, kN / m 3

dB - kellarin syvyys - etäisyys suunnittelusta pohjakerroksen tasolle, m (rakenteille, joissa kellari 20 m leveä - dB = 0).

Sallittu alikäyttö 5%. Useimmiten alkuperäisessä laskelmassa tämä ehto ei täytä vaadittua toleranssia. Tässä tapauksessa sinun on vaihdettava pohjan pinta-ala, toistettava kaikki laskutoimet ja tarkistettava ehdolla P uudelleen.II ≤ R

Laskelmat mukana tarvittavat luonnokset, lopullinen versio - piirtää arkille.

Lähtökohdan ei-keskuslatauksen peräkkäisen lähentämisen osalta noudatetaan seuraavia ehtoja:

keskipainetta kohti pohjalla PII, määritetty

maksimireunan paineelle:

vähimmäispaineelle:

Edge-paine, PMaxII,minII, säätiön pohja lasketaan kaavalla:

missä vertikaalinen kokonaismuoto kuormittaa

pohjan pohjan taso lasketaan samalla tavalla kuin peruspainetta laskettaessa (katso kaava 6.5), kN;

- momentti rakennuksen kuormituksesta perustan pohjalla, kN * m;

W on jalkaterän alueen vastushetki, m 3.

Suorakulmaisen pohjan osalta

jossa a on perustan suuri sivu, m, useimmiten suuntaan hetken suuntaan. Kaistaleen jalalle:

Epäkeskisesti kuormitetun pohjan ulkopohjan laskeminen

Epäkeskisesti kuormitetun pohjan ulkopohjan mittojen laskeminen suoritetaan peräkkäisen approksimaation menetelmällä.

Artikkelin sisältö:

◊ Tarkista kellarikerroksen koon riittävyys heikon maaperän alapuolella.

Kun missään rakenteen rakenteen yhdistelmässä syntyvät ulkoiset voimat eivät kulje säätiön jalan painopisteen läpi (säätiö vaikuttaa siihen, että säätö tai momentin pohja voi kehittyä rajoitetun tilan vuoksi vain yhdestä suunnasta jne.), Perustuksen pohjan koko määritellään eksentriseksi ladattu elementti. Epäkeskisesti ladattujen kellarien laskenta tehdään peräkkäisen approksimaation menetelmällä.

Pohjan lasketun maaperänkestävyyden ja pohjan pohjan koon arvioidut arvot on suositeltavaa määrittää ensin, kuinka säätöä varten keskitetysti kuormitetaan yllä kuvatun menettelyn mukaisesti. Alustan muodostumisalue kasvaa tavallisesti 10... 20% tai enemmän ulkoisten voimien epäkeskisyyden mukaan.

Tavoitteena on yhdenmukainen lähentäminen seuraavien edellytysten täyttämiseksi:
keskimääräisen voiton ainoassa yksilöllisessä identiteetissä määritetään kaavalla:

pII = (N0II + NfII + NgpII) / (bl), kun ehto PII≤R on täytettävä;

maksimi marginaalipaine epäkeskeydessä suhteessa yhteen perusrakenteen pohjan eteeriseen pääakseliin: p max≤1.2R;
maksimipaineelle perustan p max≤1,5R kulmassa;

On suositeltavaa, ettei tukipohjasta pääse irtoamaan maasta. Tämä saavutetaan tarkkailemalla tilannetta p min II ≥ 0. Jos nostoja nostettaessa on vähintään 500 kN kuormitettavuus, on suositeltavaa, että ehto täyttyy
p min II / p maxII ≥ 0,25.

Kaksi viimeistä ehtoja ei voida täyttää kanssa yrityksen maahan, kun mahdolliset merkittävät kehityspankki perusta ja maaperän nesteytyminen kokea vuorotellen lastattaessa ja purettaessa täysin pohjan osaa fundamenta.V Yleensä jos aika on voimassa suhteessa sekä pääakselin (katso kuva 1 ), marginaalipaine

P maxII, minII = (NII / Af) ± (MxIIy / Ix) ± MyIIx / Iy. (Kaava 1);

jossa NII on vertikaalinen kuormitus perustuksen pohjalla KN; AF-alue kellarista, m ²; MxII- ja Myll-hetkiä tästä yhdistelmäkuormituksesta riippuen kellarijalustan vastaavien pääakselien suhteen, kN · m; Ix ja Iy ovat kellarikerroksen ala-alueen hitausmomentit suhteessa x-, y- ja m²-akseleihin. Jäljellä olevat symbolit on esitetty kuvassa-1.

NII: n arvo määritetään kaavalla:
NII = N0II + NfII + NgrII (kaava-2), jossa N0II-rakenteen kuormitus poikkileikkauksessa maan pinnan tasolla laskettaessa ryhmän II raja-arvoja, kN; NfII - laskettu perustuksen paino, kN; NgrII-arvioitu maa-aineksen paino perustan haaroissa, kN.

Kuva-1. Pohja- ja paineportaiden kaavio epäkeskisesti kuormitetun kellarin pohjalla

Kun tulosta käytetään perustuksen pohjan suorakulmaisen alueen A-kohdassa (kuvio-1), kaava -1 johtaa muotoon:
P maxIIminmin = (NII / Af) [1 ± 6ex / l ± 6ey / b] (kaava-3). Epäkeskeisyys ex ja e määritetään metreinä kaavalla:
ex = MxII / NII ja ey = MyII / NII (kaava-4).

Kun hetki toimii vain suhteessa yhteen päähän inertia, kaava -3 on muotoa:
P maxIIminmin = (NII / Af) [1 ± 6e / l]. (Kaava 5). jossa e on tuloksen epäkeskisyys suhteessa kellarialueen jalkaan painopisteeseen m; e = MII / NII; l on kellarikerroksen koko (yleensä suurempi) hetkessä, m
e = MII / NII (kaava-6)

Alustan reunan tai nurkan alapuolella oleva paine testataan yleensä kahdelle kuormitusyhdistelmälle: maksimaalisen normaalin voiman NmaxII osalta vastaava MII ja momentin MmaxII suurin absoluuttinen arvo vastaavalla voimalla NII. On pyrittävä varmistamaan, että paine jakautuu tasaisesti vakio- ja pitkäaikaisista väliaikaisista kuormituksista. pohjalla. Pohjaan kohdistuvan paineen tasoittamiseksi säätö tehdään epäsymmetriseksi, jolloin pohja (kuvio 2) siirretään suunnilleen määrällä

ce = 0.5 (emaxII + eminII), jossa e max ja eminII ovat suurimmat ja pienimmät epäkeskodnit, kun otetaan huomioon niiden merkkejä erilaisista mahdollisista kuormitusyhdistelmistä (esimerkiksi sillanosturit pylvään toisella puolella).

Kuva 2. Pohjan pohjan painopisteen kaava

Pohjan pohjan painopisteen kaavio

On suuret arvot epäkeskisyyden on joskus suositeltavaa ottaa perusta ainoa pitkänomainen muoto, mutta yleensä l / b ei ole suurempi kuin 3: 1, jotta se monimutkainen kokoonpano (tee tai I-osa) kiinnitetty alustaan ​​tai pohjan pystysuoran ankkureita ja alustavan jännite.

Yritysten määrän vähentämiseksi on R1 ja pmaxII1: n ensimmäisen määrityksen jälkeen mahdollista löytää säätiön pohjan alue käyttäen kaavaa

Af2 = NII / R1 (pmaxII1 / 1,2R1); missä indeksi 1 osoittaa, että kaava sisältää edellisessä (ensimmäisessä) määrityksessä saadut arvot. Af2: lle valitaan koot b, l, ja R raffiloituu kaavan R = Υc1Υc2 / ℜ [MΥℜ2bΥII + Mqd1ΥI + (Mq-1) dbΥII + McCII) mukaisesti.

Tällaisen uudelleenlaskennan jälkeen tarkistetaan uudelleen olosuhteet PII≤R, p max≤1,2R, p min II / p maxII ≥ 0,25 ja ääritapauksessa pohjan mittasuhteet määritetään 10... 20 cm: n sisällä. Kun ehtoa p ei vaadita min II ≥ 0 ja tuloksena oleva voima ulottuu kellarin pohjaosan ytimen ulkopuolelle, ohjataan lisäksi seuraavalla.

Jos tuloksena kaikkein ladattu ulottuu reunasta ainoa alueella vähintään 0,25 ainoan koko tasossa toimintapisteitä, reunat ja kulmat paine voidaan määrittää kaavojen P MaxII, minII = (NII / Af) ± (MxIIy / IX) ± MyIIx / iy. (Kaava 1);

ja P maxIIminii = (NII / Af) [1 ± 6ex / l ± 6ey / b] (kaava-3), eli ottamatta huomioon tukeen liittyvää puutteellista tukea. Se on määritellyssä raja-arvossa alentaa rmahII enintään 7%.

Tuloksena olevan suuremman poikkeaman vuoksi, jos tämä ehto on mahdoton saavuttaa, on suositeltavaa katkaista säätöreunan ankkurointi alustalle pystysuorilla ankkureilla niiden alkujännityksen kanssa. Tässä tapauksessa tulokseksi saadaan summa, joka on yhtä suuri kuin ankkurien alkujännityksen summa, joka pienenee maanpinnan luotettavuuskertoimella.

Epäpätevien perustusten käyttäminen on sallittua poikkeustapauksissa (esimerkiksi asennuskuormasta tai kuormien erityisestä yhdistelmästä). Ankkureiden perustukset, joissa otetaan huomioon ankkurien esijännitysvoimat, ei pääsääntöisesti saa olla pelkästään erillään maasta. Ehtojen täyttymisen jälkeen p max <1, 2R; p min II / p maxII ≥ 0,25, laske säätiön sadanta ja pyöriminen sekä laakakapasiteetin laskenta.

Esimerkki 1 Määritetään tarvittava koko perustuksen pohjat ja lasketaan maahan pohja resistanssi R, kun kiinnitetty alustaan ​​N0II = pystysuora voima 2500 kN ja aika M0II = 2500 kNm toimii sekä napravleniyah.Glubina perusta tehdyn d = 2m; ei kellarissa; maaperän olosuhteet ovat seuraavat: savi maaperä pehmeässä muovisessa tilassa ominaisuuksineen: φII = 14 °; ja cII = 41 kPa, γI = γII = 18,5 kN / m³. Koska hetki luo merkittävän epäkeskisyyden e = 2000/2500 = 0,8 m, on suositeltavaa ottaa pohjan pohjan pitkänomainen suorakulmainen muoto. Hyväksy Kp = l / b = 1,5.

Ensimmäinen approksimaatio, tämä määrä perustana keskitetysti nagruzhennyy.Togda annetaan maasto-olosuhteissa esimerkissä koon määrittämiseksi suorakulmaisen pohjan pelkästään sillä perusteella, samanaikaisesti nimellinen vastus emäksen (esimerkki 1), havaittu perusta ainoa Af kuormituksella 2500 N0II = kH, yhtä suuri kuin 9, 12 m 2, kun otetaan huomioon, että säätiöllä on hetki M0II = 2500 kN · m, voimme kasvattaa AF: tä 20%, sitten oletamme olevan AF = 11 m 2 suhteessa Kp = l / b = 1,5. kaava

b1 = √ (11 / 1,5) = 2,7 m; l1 = 2,7 · 1,5 = b1 = 2,7m 4,0m.Dlya määritellä laskettu impedanssi maatuen mukaan kaavan R = Υc1Υc2 / ℜ [MΥℜ2bΥII + Mqd1ΥI + (MQ-1) dbΥII + McCII], on aiemmin havaittu MΥ = 0,29, Mq = 2,17, Mc = 4,69, γc1 = 1,1, γc2 = 1, ℜ = 1, (ℜz = 1, kuten tässä esimerkissä).
Sitten R = (1,1 · 1) / 1 (0,29 · 1 · 2,7 · 18,5 + 2,17 · 2 · 18,5 + 4,69 · 41) = 316 kPa.

Sallittu marginaalipaine 1,2R = 1,2,36 = 379 kPa. Tarkistamme olosuhteet: PII≤R, maksimaalisen paineen ollessa perustan kulmassa p maxII≤1, 2R; pminII≥0; p min II / p maxII ≥ 0,25, ja löytä myös paine pohjan alla käyttäen kaavaa: pII = [N0II / (bl)] + γcpII · d.
Joten, pII = 2500 / (2,7 · 4,0) + 22 · 2 = 275 kPa 379 kPa. Lisäksi ei ole vaikeaa varmistaa, että pminII ≈ 0. Koska hetki toimii molemmissa suunnissa, säätöä ei voida tehdä epäsymmetriseksi. On tarpeen joko lisätä pohjan pinta-alaa tai vielä enemmän venymään l: n suuntaan.

Suhteesta l / b = 1,5 saadaan kaavalla emäksen pohjan pinta-ala (toinen yritys). Kaava on seuraava: Af2 = NII / R1 (pmaxII1 / 1,2R1); missä indeksi 1 osoittaa, että kaava sisältää edellisessä (ensimmäisessä) määrityksessä saadut arvot. Af2: lle valitaan koot b, l, ja R raffiloituu kaavan R = Υc1Υc2 / ℜ [MΥℜ2bΥII + Mqd1ΥI + (Mq-1) dbΥII + McCII) mukaisesti.

Ja niin, Af2 = (2975/316) (552 / (1,2 · 316) = 13,70 m², b = √ (13,70 / 1,5) = 3,02 m, otamme b = 3m, l = 1, 5 = 3 = 4,5 m. Sitten NII = 2500 + 3 · 4,5 · 22 · 2 = 3094 kH; e = 2000/3094 = 0,65 m. Pmax = 3094 / (3 · 4,5) [1 (6, 0,65) / 4,5] = 428 kPa> 379 kPa.

Ylijännitettä 13%: lla. Nosta jalka-aluetta 15%, sitten AF = 3 · 4,5 · 1,15 = 15,52 m². Ota b = 3,2 m; l = 4,8 m; N = 2500 + 3,2 · 4,8 · 22 · 2 = 3176 kN; e = 2000/3176 = 0,63 m; PmaxII = 3176 / (3,2 ± 4,8) [1+ (6 · 0,63) / 4,8] = 370

Kellarin pohjan koon määrittäminen

Määritä kellarin alue kaavalla

1,2 - kerroin ottaen huomioon hetken epätasainen vaikutus;

Nsk - pituussuuntaisen voiman normatiivinen arvo;

R0 - arvioitu maaperänkestävyys;

- maaperän vastusarvo,;

Muussa kuin keskitetyssä kuormituksessa suunnitellaan perustan kuvasuhteen b / l = 0,6... 0,85 suhteen ottaen suuremman koon toiminta-ajan tasossa. Määritä b / l = 0,6, sitten:

Ota l = 2,7 m, b = 2,10 m rakenteellisiin seikkoihin (300 mm: n monikerta).

Estää muovinen muodonmuutos maahan

Seuraavat ehdot on myös täytettävä.

Reunapaino määritetään kaavalla:

jossa nnf - perustuksen ja maaperän painon säätökuormitus sen päällä;

Mnf - sääntely taivutusmomentti säätiön pohjan tasolla

eO - pituussuuntaisen voiman epäkeskisyys;

Koska sitten meillä on trapetsinen tontti maaperän paineesta.

Edellytykset täyttyvät, joten säätiön hyväksytyt mitat ovat riittävät.

Pohjan voimakkuuden laskenta

Säätiön suunnittelu on konsoli, joka on kiinnitetty säätiön runkoon.

Pohjan korkeuden määrittäminen ja askelmien koon määrittäminen työntämiseksi

Määritä säätölaatan työtaso

jossa N on laskettu pituussuuntainen voima;

P - maavastus

Astian pohjan minimikorkeus purskeen voimakkuuden olosuhteissa

jossa c on suojakerroksen paksuus;

, se on pienempi kuin 300 mm: n levyosan hyväksytyt korkeus, se tarkoittaa, ettemme muuta säätiön hyväksyttyä korkeutta.

Kellarin laattaosan laskemista poikittaisvoiman V vaikutusta varten ei tuoteta, koska sivusuhde b / l> 0,6.

Kellarevahvikkeen vahvistamisen määrittäminen

Arvioitu maaperän paine pohjan pohjalla

missä on Mf - taivutusmomentti kuormituksen pohjalta kellarissa;

W - pohjan pohjan vastushetki;

Laskennalliset taivutusmomentit määritellään maanpinnan painettavalle konsolipalkille

jossa - maaperän arvioitu paine;

Vaadittava osa vahvistamisesta

Suunnitteluvaatimusten huomioon otta- miseksi hyväksytään 16Æ12 S500As= 1810 mm 2, jonka korkeus on 200 mm.

Lujitusta, joka on asennettu yhdensuuntaisesti perustan lyhyen sivun kanssa, määräytyy taivutusmomenttina kohdassa 4-4:

Hyväksymme vahvistus rakentavasti 12Æ12 S500As= 1357 mm 2 150 mm: n pinnalla.

Alipylvään laskeminen

Epäkeskiselle puristukselle on laskettu laatikko-osuudet lasin pohjan tasolla ja sen liitoskohdan kanssa pohjan laattaosan kanssa.

Epäkeskiselle puristukselle on laskettu laatikko-osuudet lasin pohjan tasolla ja sen liitoskohdan kanssa pohjan laattaosan kanssa.

Tarkasteltu osa pienenee vastaavan T-muotoiseksi, suojakerroksen paksuus on 60 mm:

Laskennalliset ponnistelut kohdassa 4-4, ottaen huomioon sarakkeessa olevan alipilarin ja sen osan paino:

Pitkittäisen voiman alustava epäkeskisyys:

Määritämme nollapisteen sijainnin epäkeskisessä puristuksessa poikkileikkauksessa, koska neutraali linja kulkee hyllyssä ja poikkileikkaus katsotaan suorakaiteeksi.

Pitkittäisen vahvikkeen poikkileikkaus:

Pitkittäistä vahvistamista laskemalla ei tarvita. Vahvistus on osoitettu suunnittelua koskevien vaatimusten mukaisesti vähintään 0,05%: n vahvistuksen prosenttiosuudella.

Hyväksytään alustan 6Æ16 S500 lyhyillä sivuilla A: llas = 1206 mm 2

Alarungon pitkillä sivuilla pituussuuntainen vahvistus 4Æ16 S500c As = 804,4 mm 2.

Viitteet

1. Baikov V.N., Sigalov E.E. Vahvistetut betonirakenteet. Yleinen kurssi.

2. Thrush Ya I., Pastushkov G. P. Esijännitetyt raudoitetut betonirakenteet.

3. SNiP 2.03.01-84 Rakennuskoodit ja -määräykset, osa II. Suunnittelustandardit. Betoni- ja teräsbetonirakenteet.

4. SNiP 2.01.07-85. Kuormat ja vaikutukset / Gosstroy USSR. - M.: TsITP, Sosialistisen valtion rakennuskomitea, 1987.

5. Golyshev A.B. ja muut betoniteräsrakenteiden suunnittelu: käsikirja. 1990.-544 s. : il

Määritä pohjan kokonaiskuormitus väkevien voimien muodossa ja perustekannen tasolla.

Määritä pohjan paino: (2,4 * 2 * 0,3) * 25 + (1,8 * 1,4 * 0,3) * 25 + (0,8 * 1,2 * 0,8) * 25 = 55,38 kN

Määritä maaperän paino: (2,4 * 2 * 1,5) * 20-55,38 = 88,62 kN

600 + 56 + 89 = 745kN

kNm

4. Määritä sovelluksen tuloksena olevan epäkeskisyys suhteessa säätiön geometriseen akseliin

5. Tarkista ehto 0,153> 0,06

6. Tarkista reunan paine pohjan pohjan tasolla:

M3: n neliöjalan vastuksen momentti

Ehto ei ole tyydytetty.

Sitten hyväksymme alustan mitat 3x2,7 m.

R = 1,1 * 1/1 * (0,39 * 1 * 3 * 19,7 + 77,1 + 10,3) = 121,55 kN / m 2

600 + 124,2 + 118,8 = 843kN

kNm

Tarkistamme ehto 0,135> 0,081

M3: n neliöjalan vastuksen momentti

Tarkista ehdot:

koska edellytykset täyttyvät osoittamalla kellarin koko 3x2,7 m.

Akselin poikki b

1. Määritämme ensimmäisessä approksimaatiossa tarvittava jalka-alue kaavalla:

= 900 kN; kNm; kPa; kPa

Ota säätiön jalka koko yhtä kuin × b = 3 × 2.4

2. Laske laskettu maaperän resistanssi b: n hyväksyttyyn arvoon kaavalla:

R = 1,25 * 1/1 * (0,39 * 1 * 3 * 19,7 + 77,1 + 10,3) = 121,55 kN / m 2

Määritä pohjan kokonaiskuormitus väkevien voimien muodossa ja perustekannen tasolla.

Määritä säätöpaino: (3 * 2,4 * 0,3) * 25 + (1,8 * 2,4 * 0,3) * 25 + (1,8 * 1,2 * 0,5) * 25 = 113,4 kN

Määritä maaperän paino: (3 * 2,4 * 1,5) * 20-113,4 = 102,6 kN

900 + 113,4 + 102,6 = 1116 kN

kNm

4. Määritä sovelluksen tuloksena olevan epäkeskisyys suhteessa säätiön geometriseen akseliin

5. Tarkista ehto 0,088> 0,072

6. Tarkista reunan paine pohjan pohjan tasolla:

Kellarien jalanjäljen kestävyys

Ehto ei ole tyydytetty.

Sitten otetaan säätiön mitat 3,6 h2,9 m.

R = 1,1 * 1/1 * (0,39 * 1 * 3,6 * 19,7 + 77,1 + 10,3) = 126,6 kN / m 2

900 + 170,55 + 142,65 = 1213,2 kN

kNm

Tarkista ehto 0,081> 0,087

Tarkista ehdot:

koska edellytykset täyttyvät asettamalla säätiön koko 3,6 h2,9 m.