Maaperän kannen kerrosten kapasiteetti

Maaperän kantavuus on varustettava vastaanottavan kerroksen voimalla:

1. Kiinteälle ja kalliselle maaperälle pohjan alla olevan kerroksen paksuus

vähintään 3,5 m.

2. Kallioille ja pilkkasalle maaperälle - 4,5 m.

3. Hiekka- ja savimaat - 6 m.

77 on geologinen osio, jonka arvioitu pohja- syvyys on 2,5 m. Nykyisten käytännön standardien mukaan 4 m: n karkean hiekkakerroksen paksuus ei riitä rakenteen vakaudelle, sillä alapuolella se on heikko maaperä - vesipitoinen hiekka - ja ne ovat mahdollisia leikkaa karkean hiekan kerros ja työnnä se taustalla olevaan heikkoon kerrokseen. Karkean hiekan hävittäminen riippuu kolmesta päätekijästä: 1) sen kerroksen paksuus, 2) kuorman suuruus perustuen pohjaan ja sl: een tiheän kerroksen alla olevan heikon maaperän ominaisuuksista. Tällöin hiekkakerroksen paksuus on alle bm ja siksi riittämätön; määritetään kuitenkin silty hieno hiekka vedellä, olettaen paineen etenemiskulman cp = 45 °. Jos NTMS-tilan alla heikon silty-hienon hiekan kuormitus on normaalin alueella, karkean hiekan paksuutta on pidettävä riittävänä, vaikkakin alle -6 m.

4 m: n syvyydessä 45 °: n jakokulmassa kuorman jakauman leveys on l-j-4-j-4 = 9 m ja jos perustuksen alapuolella kuorma on 1 käynnissä. m 50 t, sitten hienon hiekan pinta saavuttaa 50: 9 = 5,5 t / m2 tai noin 0,6 kg cm1, mikä on täysin hyväksyttävää ja siksi karkean hiekan neljännen kapasiteetin taso on riittävä.

Maaperän fyysisen kunnon karakterisointi. Maaperän tiheys sen luonnollisessa tilassa. Porosity Factor, sivu 7

- i: nnen kerroksen maaperän osuus; hminä - i: nnen kerroksen paksuus, z on alueen syvyys maanpinnasta.

Pohjaveden alapuolelle sijoitettujen maakerrosten osalta punnitusvaikutus on otettava huomioon edellyttäen, että niiden suodatuskerroin on.

- maaperän mineraalisten jyvien osuus,

- vesipitoisuus; e on luontaisen koostumuksen maaperän huokoisuuskerroin;

6.2. Maaperän puristettavan paksuuden määrittäminen suorakulmaisen leiman pohjalta ja nauhan muodossa.

Jännitysten jakauma kuilujen alla maahan, jotta ohjeet voidaan ottaa mukaan 5.

Järjestelmä maaperän puristettavan paksuuden arvioimiseksi.

Aktiivisen pelkistysvyöhykkeen raja määräytyy maaperän lisäjännityksien perusteella, joka ei ylitä 0,2: aa rasitusten suuruutta maaperän omaa painoa ja 0,1 heikkoa maata ja maaperää, joilla on pohjaveden painotusvaikutus

Sen jälkeen, kun määritettiin teho, kokoonpuristuva paksuus suorakulmaiselle leimalle ja nauhan muodossa, suorittavat niiden vertailun kuormitusmuodon vaikutuksen tunnistamiseksi NGTD: n asennossa.

" - lisäpaineilma;

" - maaperän oma painosta aiheutuva paine;

NGSTG - maaperän puristettavan kerroksen alaraja;

Hkanssa - kerrosten pakattavissa oleva paksuus.

6.3. Leimojen saostamisen määrittäminen maaperän tiivistymisen vuoksi.

- Tontin 5 tulosten perusteella lisätään jännityksiä, jotka ovat kokoonpuristuvalla kerroksella.

Järjestelmä leimojen saostumisen laskemiseksi kerroksen kerroksen summalla.

- ehdollisesti erotetut maakerrokset piirustukseen ()

- Sedimentti yhdessä ehdollisesti erotetulla kerroksella, joka koostuu homogeenisesta maaperästä:

- Sedimentti yhdessä ehdollisesti erotetusta kerroksesta, joka koostuu eri maaperästä:

jos sitten hyväksytään;.

- Leiman koko sakka määräytyy ehdollisesti erotettujen kerrosten sedimentin summan mukaan odotetun paksuuden sisällä

- Suorakulmaisen leiman ja leiman sedimentin vertaaminen nauhan muodossa, jotta tunnistettaisiin ainoan muodon vaikutus.

6.4. Muottien muodonmuutosten aiheuttamien leimojen saostumisen määrittäminen maaperässä

Sy - leimaamalla maaperän tiivistymislujuus otetaan 6.3 kohdan mukaisesti:

PU, PNC - kriittinen ja alustava kriittinen paine perustuksen pohjalla otetaan tehtäväksi 4;

R - leimasin pohjan keskimääräinen paine:

Suorita sedimentin muutoksen analysointi lisääntyvillä kuormituksilla ÷ ottaen huomioon ainoan muodon vaikutus.

Tehtävä 7. Määritä 4,0 metrin kaivon syvyyden kaltevuus tietyn rakennuspaikan maaperään. Tasaisen jakautuneen voimakkuuden q vaikuttaa maan pinnalle.0= 10KPa. Laskelmat suoritetaan olosuhteista, joilla varmistetaan stabiilisuuskerroin Kat= 1,0 ja 1,15. Laskentamalli hyväksyä SNiP: n "Säätiöt ja säätiöt" vaatimukset.

7.1. Erittäin vakaan kaltevuuden muodon määrittäminen ()

, määrittele maaperän kerrosten todellisen paksuuden mukaan.

- maaperän painon vuoksi aiheutuva rasitus ensimmäisten raja-arvojen ryhmää laskettaessa, joka määritetään tehtävän 6.1 mukaisesti luotettavuuskertoimella;

Tulvimassa maaperässä, joka suodattaa vettä, se hyväksytään:

7.2. Kaltevuuden muodon määrittäminen stabiilisuuskertoimella Kat= 1,15

Esimerkki 1. Rakenna äärimmäisen vakaiden kaltevuuksien ääriviivat rakennustyömaan maaperässä Tehtävän n: o 1 mukaisesti. Kuopan syvyys. Pohjaveden vaikutusta ei oteta huomioon. Rakenna rinteessä ääriviiva stabiilisuuskertoimella. Laskelmat hyväksyvät.

- Pienet paksuusmallit, niiden väliset rajat otetaan suunnittelutasoon. Maaperän painosta ja lisäpaineesta aiheutuvan rasituksen suuruus:

- Aloitetaan rinteiden rakentaminen kuopan pohjan tasolta:

Esimerkki 2. Muodosta äärimmäisen vakion kaltevuuden ääriviivat kaivolle esimerkissä 1 ottaen huomioon pohjaveden pinnan vaikutus.

Maakerroksen paksuus on

Sedimenttikuori koostuu eri kerrosten kiviä. Kerros on geologinen runko, jota edustaa pääosin homogeeninen kallio ja jota rajoittavat enemmän tai vähemmän tasomaiset ja yhdensuuntaiset pinnat. Näillä pinnoilla kerrokset ovat kosketuksissa toistensa kanssa muodostamalla kerrostetut kerrokset. Laminointi eli kerrosten vuorottelu,

- yksi sedimenttikuoren ominaispiirteistä. Vaakasuorat kerrokset ovat sedimenttisten kivien ensisijainen esiintyminen; maankuoren tektonisten liikkeiden vuoksi niitä voidaan kallistaa, pilata ja rikkoa toisistaan ​​muodostaen erilaisia ​​rakenteellisia muotoja. Kerroksen yläpinta on nimeltään katto, alempi - pohja.

Jokaiselle kerrokselle on ominaista voima. On totta, pystysuora ja horisontaalinen teho. Todellinen teho on lyhyin etäisyys katon ja pohjan välillä. Pystysuora teho on katon ja pohjan välinen etäisyys mitattuna pystysuoraan, vaakasuoraan - vaakasuoraan. Kerroksen muotoa voidaan arvioida, jos tunnetaan ainakin yksi sen rajapintojen sijainti avaruudessa. Kerroksen pinnan asema avaruudessa määritetään mittaamalla kahden linjan suunnat, jotka sijaitsevat kerroksen pinnalla vuoren kompassilla - lakko ja dip-viiva sekä dip-linjan kallistuskulma horisonttiin. Tätä kulmaa kutsutaan tulokulmaksi.

Lakko on katon tai alapinnan (kerros) alakerroksen vaakasuoran tason leikkauspiste. Dip-viiva on linja, joka on kohtisuorassa lakko- riviin nähden ja makaa sängyllä. Esiintymiskulma on pystysuora kulma esitystaajuuden ja sen ulkoneman välillä vaakatasossa. Loukkauksen (dip) atsimuutti on pituuspiirin ja iskujen (dip) linjan vaakasuora kulma. Kastelun atsimuutti, lakon atsimuutti ja kallistuskulma muodostavat muodostuksen (kerroksen) vuodevaatteet, jotka on piirretty erikoiskarttoihin, joilla on erityisiä merkkejä.

Näitä kortteja käytetään tuomaan kerrosten rakenteellinen muoto.

Taulukko maaperän kantavuudesta

Maaperän kantavuus määritetään useiden maaperän ominaisuuksien perusteella. Jotta saat kaikki tarvittavat indikaattorit, sinun on tehtävä useita testejä. He antavat mahdollisuuden selvittää maaperän tarkka kantokyky kapasiteetilla tietyllä alueella. Asianmukaiset kokeet suoritetaan suoraan maaperällä, joka on saatu suunnitellulla rakennustyömaalla.

Mikä on maaperän kantavuus?

Maaperän kantavuus on paineen mitta, jonka maaperä kestää. Se ilmoitetaan joko Newtonissa neliösenttimetrillä (N / cm2) tai kiogrammeina neliösenttimetreinä (kgf / cm2) tai megapaskeina (MPa).

Tätä arvoa käytetään pohjarakenteessa, jossa verrataan rakennuksen maaperään kohdistuvaa kuormitusta ottaen huomioon mahdolliset lumikerrokset katossa ja tuulen paine seinillä. Vaikka tarkka laskelma kunkin tekijän vaikutuksesta maanpinnan kantokyvyn suhteeseen tontilla rakennuksen rakenteen kumulatiiviseen kuormitukseen, tämä luku on marginaali.

Taulukko eri maaperän keskimääräisestä kantavuudesta

Seuraavassa on taulukko, joka osoittaa kantokyvyn keskiarvot tai, kuten sitä kutsutaan myös, eri tyyppisten maametallien laskennallinen resistanssi kgf / cm²: ssä.

Tarkempia laskelmia, joissa otetaan huomioon kaikki tekijät, jotka heijastavat jokaisen reaalisissa olosuhteissa vallitsevaa tekijää, voidaan suorittaa noudattaen vuoden 2011 SP 22.13330.2011 sääntelykokoelman suosituksia rakennusten ja rakenteiden säätiöllä. Tämä on vanhemman standardin SNiP 2.02.01-83 * virallinen julkaisu, jonka on esittänyt N.M. Gersevanov.

Alla olevassa taulukossa on esitetty laskelmat, jotka on laskettu käyttäen kaavoja ja tietoja, jotka perustuvat edellä kuvattuun vuoden 2011 sääntökirjaan.

Tässä näkyy, että maaperän kestävyyden indikaattoreissa on melko suuri vaihtelu. Tämä johtuu pääasiassa maaperän kosteudesta, joka riippuu suoraan pohjaveden pinnasta.

Jos tarvitset lukuja MPa tai N / cm², voit kääntää taulukossa esitetyt arvot vahvistettujen suhteiden mukaan.

  • 1 kgf / cm2 = 0,098 MPa tai 1 MPa = 10,2 kgf / cm2
  • 1 kgf / cm2 = 9,8 N / cm2 tai 1 N / cm2 = 0,102 kgf / cm2

Mukavuutta varten on myös taulukko, joka esittää N / cm2: n laskennallisen resistanssin keskimääräiset luvut

Samanlainen ongelma tällaisten taulukoiden kanssa on hyvin merkittävä ero minimi- ja maksimiarvojen välillä. Yleensä on suositeltavaa ottaa taulukkomuodossa luetellut vähimmäisindikaattorit. Asettamme esimerkiksi toisen taulukon, joka havainnollistaa selvästi ulkomaisten asiantuntijoiden lähestymistapaa tutkimustietojen julkaisemiseen.

On ilmeistä, että taulukon numeroita käytetään pääsääntöisesti niille, jotka ovat päättäneet olla tilattava alueeltaan maaperän ammattimaista geologista tutkimusta. Siksi on järkevää antaa indikaattoreita marginaalilla, joten tehdessään itsenäisiä laskelmia, vaikka pieni virhe puhaltaa, tämä ei johda korjaamattomiin seurauksiin.

Samaan aikaan, vaikka huomattavaa voimaa ei, se ei ole tosiasia, että rakennuksen rakenne on riittävän vakaa seisomaan maahan vuosikymmeniä. Tällaisen ajanjakson aikana maaperän laatu voi muuttua, jos asianmukaisia ​​toimenpiteitä säätiön suojelemiseksi sedimenttivettä kertymästä ei ole noudatettu. Näihin tarkoituksiin on välttämätöntä tehdä sokea alue, jolla on hyvä vedenpitävä rakenne ja viemärijärjestelmä rakennuksen kehäksi keskitettyä jätevesien keräämistä varten.

Puhdistettu pöytä, jossa on korjauksia maaperän juoksevuudelle ja huokoisuudelle

On toinen taulukko kantavuudesta, joka mahdollistaa tarkemman määrittämisen numerot paikan päällä, missä huokoisuuskertoimet ja maaperän virtausnopeudet tunnetaan.

Taulukossa on esitetty maaperän virtauskertoimen vaikutus kantavuuteen. Maaperän keskimääräinen juoksevuus riippuu sen tyypistä ja veden kyllästyskertoimesta. Näiden laskelmien tekeminen on melko vaikeaa, joten laatimme taulukot, jotka kuvaavat maaperänäytteen käyttäytymistä, joka luonnehtii sen juoksevuutta.

Suunnittelun kestävyys riippuu myös huokoisuuskertoimesta E, joka on perustettava käyttäen kokeellista näytteenottoa suoraan tulevassa rakennustyömaalla.

Testiä varten sinun on otettava 10x10x10 cm maaperäkuutio, jonka tilavuus on O1 = 1000 cm³, jotta se ei murene. Tämän lisäksi kuutiota punnitaan ja sen massa (M) määritetään, jonka jälkeen maa murskataan. Sitten mittalevyn avulla jauhatun maaperän tilavuus määritetään myös kuutiosenttimetreinä (O2).

Seuraavaksi sinun tulee tietää alkuperäisen kuution (ОВ1) ja maapohjan ilman huokosia (ОВ2). Tätä varten on ensin erotettava massa (M) jaettuna (O1) saadakseen (ОВ1) ja jakamalla sama arvo (M) (О2) saadakseen (ОВ2). O1: n alkutilavuus tunnetaan alun perin ja on yhtä suuri kuin 1000 cm3, ja murskatun maaperän O2 määrä otetaan mittauskupuista.

Vain lasketaan huokoisuus E, joka on yhtä kuin 1 - (ОВ1 / ОВ2)

Nyt, kun tiedetään maaperän virtauskerroin ja huokoisuus, taulukon perusteella voidaan sanoa tietyllä tarkkuudella, millainen kantavuus lasketaan sivustollesi. Jos käytit huokoisuuden kokeellista havaitsemista, varmista, että vähintään kolme koetta suoritettiin halutun arvon saamiseksi riittävän tarkasti. Jos haluat saada tiedot mahdollisimman lähelle todellisuutta, käytä erityistä laskinta, josta voit määrittää kaikki lopulliseen kuvaan vaikuttavat tekijät.

Kuinka tehdä laskelma tulevaisuuden paalusäätiöstä?

Jotta säätiö voisi suorittaa kaikki tehtävänsä kokonaan, on tarpeen tehdä laskelmia materiaalin valinnasta, säätelyn ja todellisten kuormitusten vertailusta maaperän perustalle ja sen yksittäisille kerroksille jo ennen rakentamista. Yksi yksinkertaisimmista ja luotettavista pohjista katsotaan tukipohjaksi, mutta ennen rakentamista on tarpeen suorittaa paalun laskenta oikein.

Pile-grillage-säätiön vahvistaminen.

Laskelmat vahvuudesta, kantavuus, joka on erilainen paalusäätiö. Seuraavat arvot otetaan huomioon:

  • pinoiden, kuorien, niiden ominaisuuksien perustus;
  • vaakasuoran kuorman arvo yhdistettynä rakenteen kaltevuuteen;
  • itse kannattimien ominaisuudet, perustus grillata.

Kokotaulukko kasa perusta.

Paalun laskeminen ei ole täydellistä laskematta kuormia:

  1. Lumikuorman paino (maan pohjoisosissa - 190 kg / m², eteläisille alueille - 50 kg / m², keskialueelle - 100 kg / m²).
  2. Rakennuksen kattorakenteesta aiheutuva kuorma (keraaminen laatta - 60-80 kg / m², asbestisementtimateriaali - 40-50 kg / m², kateaine - 30-50 kg / m², teräslevy - 20-30 kg / m²). Kuormitus otetaan huomioon paitsi kattopinnoista, myös kattorakenteiden, laatikoiden, eristysten ja muiden materiaalien painosta.
  3. Lattian kuorma määräytyy eristeen painon mukaan.
  4. Käyttökuormat. Kotitalouslaitteiden, erilaisten laitteiden, huonekalujen saatavuus otetaan huomioon, ja asukkaiden likimääräinen määrä otetaan huomioon.
  5. Rakennuksen seinien kokonaispaino.
  6. Kuormat julkisivueristä ja viimeistelystä.

Perusmuodon valinta

Laskenta vaihtelee suuresti siitä, mikä on perustapalo. Tässä tapauksessa harkitaan porakonepohjaa, joka pystyy kestämään raskaita kuormituksia, jopa erittäin monimutkaisilla ja virtaavilla maaperäillä.

Tällaisille paaluille tehdään alareunassa erityinen kantokorko, joka moninkertaistaa säästön vakauden ja lujuuden, kun taas kuormat maanpinnalla lisääntyvät.

Pallojen malli.

Tämä on otettava huomioon suoritettaessa kaikkia laskelmia.

Pallaksen perustalle on tärkeää valita tarvittavat tukitasot, koska tämä takaa luotettavuuden paitsi perustuksen myös koko rakennelman luotettavuudesta. Oletetaan, että käytetään halkaisijaltaan ruskeaa pehmustettua pohjaa, jonka suunnittelun kuormitus on 1,09 MN ja jonka normatiivinen arvo on 0,96 NM. Rakennustyömaalla on monimutkaisia ​​maaperä, jolla on juoksevuusmerkkejä. Pallon jalassa on sen jälkeen järjestettävä leveä kantapää, jonka läpimitta on 1,4 m ja läpimitta 0,4 m, mikä täysin täyttää tämän ehdon 2≤D / d≤ 3,5. Jos kasaussyvyys on 1,1 m, ne lepäävät toisella kerroksella puolikiinteää savimaata, minkä jälkeen kunkin kasaosan pituuden on oltava 3,4 m.

Pile koko valinta

Pallosäätiön perustuksen järjestelmä.

Pallosäätiön kantavuus määritetään käyttäen seuraavia tietoja:

  • gc = 1 on kunkin paalin toimintaolosuhteiden kerroin;
  • gcR = 1 on ehtojen kerroin tukipallon alapäässä;
  • R - maaperän kestävyys, joka on yhtä suuri kuin 700 kPa tässä tapauksessa (on tarpeen käyttää erityistä taulukkoa maaperän ominaisuuksista);
  • A = 1,54 m² on kunkin paalun kantavuusalue;
  • u = 2,51 m - tukivarren poikkileikkauksen kehän arvo;
  • gcf = 0,7 on tukipinnan sivupinnan kerroin, joka on välttämätön kuormituksen määrittämiseksi paalussa;
  • fi: fi1 = 16 kPa, fi2 = 39 kPa - maaperän kerroksen vastustuskyky;
  • hi on maakerroksen paksuus. Hi1 = 1,4 m, hi2 = 1,7 m.

Paalusäätiön kuorma määritetään tällä tavoin saadun tiedon perusteella:

N = Fd / gk = 1233,85 / 1,4 = 880,71 kN.

Emäksen paalujen lukumäärä määritetään kaavalla: n = gk * N / Fd. Tässä gk on luotettavuuskerroin, se on 0,4, N on maaperän kuormitus, Fd on yhden paalin kantavuus.

Ruskean painetun rakenteen tukien välisen askelman on oltava vähintään 1 m, pohjan pidennysten välinen etäisyys - 0,5 m. = 105 kN * m.

Grillitilojen lukumäärä on noin 2 kappaletta: n = (1,4 * 1090) /1233.85 = 1,237 ≈ 2. Pallasterän akselien välinen etäisyys on 1,9 m ja 5 cm: n rei'itys.

Nyt voit selvittää pino-pohjaisen kokonaiskuorman: Nd = 1090 + (3.14 * 0.4 * 0.4 / 4) * 21 * 1.4 + 2 * 2 * 0.6 * 21 * 1.4 = 1164.3 kN. Seuraavien kaavojen avulla lasketaan laskettu kuorma: N = 1164.3 / 2 ± 105 * 1.05 / 22 = 609.71 kN, eli N = Nd / n ± MX * y / Σyi2 ± MY * x / Σxi2

Kerroksen todellisen paksuuden määrittäminen kaltevalla esiintymisellä

Kallistetun kerroksen ulostulon näkyvästä leveydestä vaakasuorassa leikkauksessa, vaakatasossa olevan kerroksen ulostulon leveys ja vaakasuoran pinnan vaakasuoran pinnan, ja joskus pystysuoran tehon, näkyvyys leveys voidaan mitata kenttään.

Lähtökerroksen ilmeinen leveys sekä ulostulokerroksen ilmeisen leveyden ulkonema riippuvat kaltevuuden jyrkkyydestä, todellisen paksuuden ja kerroksen esiintyvyyden kulmasta. Mitä alhaisempi kaltevuus on samassa säiliön kallistuksessa, sitä pienempi on näennäinen teho. Mitä suurempi todellinen teho yhdellä kaltevuudella, sitä suurempi on näkyvä voima (kuva 1.36). Todellinen teho on lyhin etäisyys (kohtisuorassa) pohjan ja muodon katon välillä.

Kuva 1.36. Kaltevan makaavan kerroksen pystysuuntaisen osan (A) ja suunnassa (B) olevan ulostulon leveyden vaihtelu riippuen todellisesta paksuudesta (I), kaltevuuden kulmasta (II) ja kohokohdan (III) muodosta.

α on todellinen voima; α 'on ulostulokerroksen leveys projektiolla vaakatasossa; α on kerrosten esiintyvyyskulma.

1. Todellisen tehon määrittämiseksi on tarpeen määrittää näennäinen voima, kerroksen esiintyvyyskulma ja kaltevuuskulma. Ja sitten kerroksen todellinen paksuus voidaan määrittää kuviossa 1 esitetyillä kaavoilla. 1.37.

2. Jos kerroksen todellinen paksuus määritetään osittain suuntautuvasti viistosti välyslinjalla, laskelmat suoritetaan käyttäen kaavaa PM Leontovskogo:

M = m (sin a cos β sin γ ± cos a sin β),

jossa: M - todellinen teho; m on näennäinen voima; α on dip-kulma; β on helpotuksen kaltevuuskulma; γ on iskun ja mittauslinjojen atsimuutien välinen kulma. ± -merkkiä käytetään riippuen kohinan (tai ulkoneman) ja kerroksen pintojen rinteiden suun- nan suhteesta: kun niitä kallistetaan yhteen suuntaan, miinusmerkki otetaan, kun kallistetaan eri suuntiin, plusmerkki otetaan.

Edellä oleva kaava on oikea edellyttäen, että dip-kulma on suurempi kuin kaltevuuskulma. Kun säiliön ja kaltevuuden suuntaan upotetaan, mutta suuremmalla kaltevuudella kuin säiliön esiintyvyyskulma, on käytettävä VS-kaavaa. Mileeva: M = m (cos a sin β-sin α cos β sin γ).

3. Geologisista karttoista, joilla on ääriviivat, voidaan määrittää säiliön todellinen paksuus kallistuskulman ja pystysuoran paksuuden määrittämisen jälkeen ja on yhtä suuri kuin vertikaalinen pystysuora teho kerrottuna kulmakulman kosinilla: Mja = mvuonna (cos α).

Säiliön pystysuora paksuus määritetään geologisella kartalla, jossa on ääriviivat seuraavalla tavalla.

Kuva 1.37. Useita tapauksia, joissa määritetään vinosti makaavan kerroksen todellinen paksuus kohtia, jotka ovat kohtisuorassa kerroksen lakkoon.

ja - helpotuksen vaakasuoralla pinnalla; b - reiän ydin; c, d, d - kaltevalla kohopintapinnalla ja kerroksen erilaisella esiintymisellä.

H on todellinen voima; h on näennäinen voima; α on kerroksen esiintyvyyskulma; β on helpotuksen pinnan kaltevuuskulma.

Kartassa suoritetaan säiliön katon lakkadon projektio, mistä syystä katon ulostulon ulkoneman kaksi suoraa leikkauspistettä on liitetty samaan vaakakarttaan. Katon lakkadon projektio jatkuu, kunnes se ylittää muodostuksen pohjan ulostulon ulkoneman. Interpoloinnilla määritetään katon ulostulon jatkuvan ulkoneman leikkauspiste ja muodostuksen pohjan ulostulon projektio. Näiden merkkien välinen ero on yhtä kuin kartassa olevan säiliön pystysuora paksuus.

4. Kallioiden lakkoon rakennettujen geologisten osien mittaamiseksi kaltevan kerroksen paksuus mitataan pohjan ja kerroksen katon välisellä kohtisuoralla pitkin osan poikkileikkauksen asteikkoa. Jos geologinen osio on rakennettu vinoon kulmaan kiviroiskeille, sen jälkeen kun näennäinen teho muutetaan todeksi, voit käyttää taulukkoa tai geometrisia menetelmiä.

Uusimmat jutut

Päätelmä (maaperä)

Kurssin rakentamisessa otettiin huomioon tarve käyttää sitä erilaisiin hydraulisuunnittelun erikoisaloihin ja erikoistumisiin. Kaikkien vesitieteellisten erikoisalaajien opiskelijoiden pääosa olisi katsottava pakolliseksi lukemiseksi. 1-7. Ks. 8.

Ideat epälineaarisen maamekaniikan ongelmien ratkaisemiseksi

Maanrakennustekniikan epälineaarisen suunnan nykyisessä kehitysvaiheessa muodostui kaksi pääasiallista lähestymistapaa maaperän perustusten ja rakenteiden laskemisen käytännön ongelmiin: epälineaarisesti joustava ja elastoplastinen (A. Bugrov, V. Vyalov.

Maaperän lujuus monimutkaisessa stressitilanteessa

Ympäristöjä ja materiaaleja varten, joilla on jatkuvuus, on ehdotettu monia eri vahvuusolosuhteita. Maaperän voimakkuuden arvioimiseksi Mohr - Coulombin tila (2.38), joka ei sisällä välipäästressiä a2 ja teemoja, on saanut suurimman jakelun.

Maaperän muodonmuutoksen tärkeimmät lait

Viimeisten 15-20 vuoden aikana on saatu lukuisia kokeellisia tutkimuksia, joissa on käytetty edellä mainittuja testijärjestelmiä, on saatu kattavia tietoja maaperän käyttäytymisestä monimutkaisissa stressitiloissa. Koska tällä hetkellä...

Väliaineen elastoplastinen muodonmuutos ja pinnan lastaus

Elastisten muovien, myös maaperän, muodonmuutokset koostuvat joustavista (palautuvista) ja jäännösmuovista (muovista). Jotta voitaisiin laatia yleisimmät ajatukset maaperän käyttäytymisestä mielivaltaisessa lastauksessa, on tarpeen tutkia erikseen lakeja...

Järjestelmien kuvaus ja maatutkimuksen tulokset käyttäen stressin ja kannan tilojen invariantteja

Maaperän ja rakennemateriaalien tutkimuksessa plastisuusteorian tavoin on tavallista erottaa lastaus ja purkaminen. Kuormitus tarkoittaa prosessia, jolla tapahtuu muovisten (jäännösten) muodonmuutosten kasvua ja prosessia, johon liittyy muutos (vähennys)...

Maaperäympäristön stressin ja kantojen tilan muuttumattomat

Stressin ja kannan tilojen invarianttien käyttö maamekaniikassa alkoi maaperätutkimuksen syntymisellä ja kehityksellä instrumentteihin, jotka mahdollistavat näytteiden kahden ja kolmen akselin muodonmuutoksen monimutkaisessa stressitilanteessa...

Vakauden kertoimista ja vertailusta kokeiden tuloksiin

Koska kaikissa tässä luvussa tarkastelluista ongelmista maaperän katsotaan olevan lopullisessa jännitystilassa, kaikki laskelmien tulokset vastaavat tapausta, jossa turvallisuustekijä on k3 = 1.

Maaperän paine rakenteisiin

Tasapainon rajoittamistekniikan menetelmät ovat erityisen tehokkaita maaperän paineen määrittämisessä rakenteisiin, erityisesti kiinnitysseiniin. Tässä tapauksessa tietyn kuormituksen maaperän pinnalle otetaan tavallisesti esimerkiksi normaali paine p (x) ja...

Laakerikapasiteetti

Tyypillisin maaperäympäristön tasapainotusongelma on määrittää pohjan kantavuus normaalien tai vinojen kuormitusten vaikutuksesta. Esimerkiksi kun kyseessä on pystysuuntainen kuormitus tehtävän perusteella, se laskee...

Rakenteiden erottaminen perusta

Tehtävä, jonka tehtävänä on arvioida erotteluolosuhteet ja tarvittavan pyyntiponnistuksen määrittäminen, kun aluksia nostetaan, ankkurien kuolleita voimia lasketaan, mereen kohdistuvat poraustukit poistetaan maasta ja...

Ratkaisut litteisiin ja spatiaalisiin konsolidointiin liittyviin ongelmiin ja niiden sovelluksiin

Yksinkertaisimmista riippuvuussuhteista, taulukoista tai kuvaajista koostuvat litteiden ja varsinkin spatiaalisten konsolidointitehtävien ratkaisut ovat hyvin rajalliset. On olemassa ratkaisuja tapaukseen, jossa väkevöityä voimaa levitetään kaksivaiheisen maaperän pinnalle (V...

Big Encyclopedia of Oil and Gas

Teho - kerros

Kuten olemme sanoneet, kerroksen pystysuoralla järjestelyllä sen ulostulon leveys on yhtä suuri kuin kerroksen todellinen paksuus. Tämä on otettava huomioon määritettäessä kerrosten esiintyvyyden suhteelliset kulmat leikkauksiin kallioiden taittuneiden muotojen kautta. [31]

Analyysi osoitti, että putkessa, jonka läpimitta on 0-5 m, asetettu syvyyteen, joka ylittää kausittaisen sulatuskerroksen paksuuden rakennekaistalla, sulatusrajan asema putken alle ei ole käytännössä riippuvainen pinnan olosuhteista, ja se määritetään pääasiassa kaasuputken kesätoiminnan lämpötilajärjestelystä ja etäisyyden alusta maanalainen maaperä, maaperän kosteus. [33]

Kuormitus, jonka vaikutuksesta pohja on taipunut, voidaan määrittää kerroksen (5) paksuuden ja sedimentin (Ps) suurimman painon perusteella, joka vaihtelee riippuen huokoisuuden vähenemisestä sedimentin tiivistämisen aikana ajan funktiona. [34]

Säiliön paljastetun katon stabiilisuuden ominaispiirre voi olla mineraalipitoisten epäpuhtauksien määrä, jotka kuuluvat hiileen, ilmaistuna rikkoutuvan kerroksen voimana. TP-indikaattori ei ainoastaan ​​luonnehtinut kattilan vakautta hoidossa, vaan myös objektiivisesti ilmaisee tukkeuman fysikaalisen merkityksen, mikä mahdollistaa sen käytön hiilen tuhkan ennakoivaan arviointiin kaivosolosuhteissa. [35]

Alueilla, joilla on talteenottoalueita, olisi vahvistettava seuraavat: 1) pohjaveden taso; 2) kausittaisen jäätymiskerroksen paksuus; 3) turvotus- ja kosteusolosuhteiden aste. Rakennusteknisten normien ja määräysten mukaan I-15-74 Rakennusten ja rakenteiden perustusten suunnittelun kannalta hehkuttavien hiekkojen tulisi olla hienojakoisia ja silkkisiä hiekkakiviä sekä savimaita ja karkeaa hiekkaa, jossa savea täytetään; jos pohjaveden taso sijaitsee syvyydessä hieman yli näiden maaperän arvioidun jäätymisnopeuden. [37]

Graniittikerrosta edustavat kiviä, jotka ovat samankaltaisia ​​fysikaalisissa ominaisuuksissaan kuin graniitit: granodioritit, gneissit, kiilakehikot; kerroksen paksuus 30 - 40 km. Kuopien basaltikerros ei ole avattu mihinkään. Tutkijat ehdottavat, että se koostuu kovaa kallioista, kuten basaltista, ja sen paksuus on 10 - 35 km. [38]

Laskennan helpottamiseksi vastaavat taulut valmistetaan etukäteen, jolloin vaadittu jännitys määritetään kunkin louhinnan leveydelle kerrospaksuuden arvojen ja sen suhteellisen lujuuden funktiona. [39]

Sedimentaatioolosuhteiden muutos on yksi merkittävimmistä MMP: n termisen tasapainon vaikuttavista tekijöistä, joka määrittää kausittaisen sulatuskerroksen paksuuden vaihtelujen dynamiikan ja jäädytetyn kerroksen lämpötilan nollan vuotuisten amplitudien ja muiden permafrostprosessien parametrien tasolla. Suurin muutos sedimentoitumisolosuhteissa ihmisen tekemien negatiivisten muotojen - kaivausten, louhosten, kaivosten jne. Rakentamisen aikana - ja sitä havaitaan myös rakennetuilla alueilla. Karhu-kentän [20] tiedot osoittavat, että lumen paksuuden lisääntyessä luonnonolosuhteita (jopa 0,5 m) maaperän keskimääräinen vuotuinen lämpötila nousee 0-8 ° C: lla ja kun lumen paksuus on yli 1 m, tämä kasvu johtaa peruslämpötilan nousu 0 2 - 0 4 C. [40]

Laskettuaan kerroksen vähimmäispaksuus tunnetusta ilmentymästä lmin h - f cx s2, määritetään tangon pituus, jossa h on taipuneen kerroksen teho; ci on linnoituksen laajuus kallioon ja c2 on sauvan pää, joka työntyy kehitykseen. [41]

Edellä olevassa esimerkissä baryi (geofysikaalinen, gravitaatiokentästä johdettu) määräytyy kallioiden ominaisuuksien (keskimääräinen tiheys P) ja kerroksen (hj) paksuuden perusteella, jotka ovat vastaavien kenttien ominaisuuksia. [42]

GIS GEO 2.5: n avulla lähdetietoja on vektoroitu, muunnettu rasterimuodoksi ja rasteroiminnot laskettiin käyttäen sitä, kuten Cenozoic-kellarin katon ja pannon katon välisen kerroksen paksuus, kellarin katon paikallispoikkeamat (antikliininen ja synkliininen tyyppi) ja pannon, kaltevuudet moduuleista rakenteelliset pinnat ja Bouguer-poikkeamat. [43]

Näistä suhteista aiemmin oli päätelty, että kun painekradientti saavuttaa raja-arvon G-arvon, tiettyyn fysikaaliseen tasoon nähden, paksun kerroksen paksuus muuttuu äkisti nollasta säiliön kokonaispaksuuteen. [44]

Maakerroksen paksuus on

Maaperän käyttöä rakennuksen perustana käytettävän menetelmän valinnassa vaaditaan rakenneyksikön aktiivisen kerroksen paksuutta.

Kuten tiedetään, kausiluonteisen jäädytyksen ja sulatuksen mukana seuraa kosteuden uudelleenjakautuminen, sen aggregaattisen tilan ja tilavuuden muutos, jonka seurauksena esiintyy jännityksiä ja kantoja, jotka vaikuttavat rakenteiden maanalaisiin osiin. Siksi perustusten suunnittelussa on välttämätöntä tietää maakerroksen paksuus, jossa tapahtuu kosteuden intensiivisiä vaiheensiirtymiä, jotta saadaan aikaan:

  • perustusten syvyys СН 91-60: n asettamien vähimmäisarvojen mukaisesti;
  • pakottaa jyrkän pohjan;
  • jäädytetyn maaperän suunnittelulämpötila perustan pohjan tasolla, joka määrittää jäädytetyn pohjan kantavuuden;
  • pinnan tai päällysteen saostuminen, joka on kaadettu aktiivisen kerroksen maaperään;
  • Vaikutukset permafrost-vesien rakenteisiin.

Luonnollisissa olosuhteissa aktiivinen kerros ei pysy vakiona ja muuttuu riippuen talvi- ja kesäkausien lämmönvirtauksesta, pohjavesien talteenotosta. Lisäksi, kuten edellä todettiin, sivuston kehittyminen johtaa entistä suurempaan muutokseen aktiivisen kerroksen tehossa.

Siksi perustusten suunnittelussa erotetaan aktiivisen kerroksen paksuus:

  • Luonnollinen hän mitattiin tutkimuksissa maaperässä, jossa oli luonnollinen kosteus;
  • normatiivinen H n, joka määritellään maksimiksi pitkän aikavälin tiedoilla kasvillisuutta olevalla alueella, ottaen huomioon maaperän kosteuden mahdollinen alentaminen rakentamisen aikana;
  • laskettu H, määritetty ottaen huomioon pystytettyjen rakenteiden lämpövaikutukset.

Aktiivisen kerroksen luonnollista kapasiteettia käytetään maanpinnan saostumisen laskelmissa, joita aiheutuu kausiluonteisen sulamisen syvyyden lisääntymisestä rakentamisen tuloksena. Muissa tapauksissa laskelmat pohjista ja perustuksista tehdään mukaan

jossa mT - rakennuksen lämpövaikutuskerroin taulukon mukaan. III-15.

Laite maapinnoilla, jotka eivät ole aurinkosäteilyltä suojattuja, johtavat pinnan lämpötilan nousuun ja siten kausiluonteisen sulamisen syvyyteen. Tässä tapauksessa lämpövaikutuksen kerroin määritetään laskemalla albedosta riippuen tai arvioidaan suunnilleen taulukosta. III-16, koottu N. V. Alabyshevan mukaan.

Suunnittelupinnan lämpötila tn voidaan asentaa isotermeihin (kuva III-17). Samanaikaisesti positiivisten lämpötilojen aika määritetään likimäärin kuviossa 1 esitetyn kartan avulla. III-18.

Kun kerroin taulukko yhdistetään. III-14 ja III-15 ne lisääntyvät.

Aktiivisen kerroksen sääntelykapasiteetti määräytyy seuraavasti:

  • at undrainable aktiivinen kerros - syvyys kausiluonteinen jäädyttämistä määritetty rakennetta koskevat perustan ei-jäätyneen maankuoren (SNP II-B I-62.) kanssa tyhjennetään aktiivisen kerroksen - kausiluonteinen sulatus syvyys, enimmäismäärä useita vuosia (vähintään 10) kanssa olosuhteissa, valuma-alue ilman kasvillisuutta.

Koneenrakennukseen käytännössä useimmissa tapauksissa on saavutettu riittävä tarkkuus määrityksessä aktiivisen kerroksen sääntelyvalmiuksia (sulatuksen) kautta karttoja (Fig. III-19 ja III-20), erikseen formuloida hiekan ja soran ja savimaa [8].

Kaavion sulatussyvyyksien ääriviivat H k on piirretty näihin karttoihin; kosteuden oletetaan olevan yhtä suuri hiekkasaumamassalle 5%, savi - 15%. Se osoittaa myös siirtymäkertoimien k kaaviotω arvoon H n laskennallisella kosteuspitoisuudella, jolle valssauksen rajan kosteus otetaan savimaahan, hiekkasävyille - maksimaalinen molekyylikosteus.

Kartat H n koottu keskimääräisten arvojen lämpöominaisuudet maaperä. Erityistapauksissa lisäämällä maahan, kun nämä ominaisuudet ovat merkittävästi erilaisia ​​keskiarvot, ja toisin kuin pinnan kunto vastaanotetun kartoittamiseen (Highlands, jyrkillä rinteillä eteläisen) suositellaan suuruuden määrittämiseksi, jolla on kaava H n Dokuchaev [ 8]:

jossa tn - maanpinnan keskilämpötila lämpimän kesäajan aikana kartan mukaan (kuvio III-17); τn - aktiivisen kerroksen sulamisen kesto tunnissa (kuvio III-18);

QM - lämmönvirtaus permafrostiksi τ aikanan kcal /m 2 ;

q on aktiivisen kerroksen keskimääräinen lämmönkulutus kcal /m 3 ;

jossa λT, λm - jäähdytettyjen ja jäädytettyjen maaperän lämmönjohtavuustekijä kcal /m × h × tuuli;

TVGM - permafrost-maaperän ylärajan lämpötila sulatuksen alussa, määräytyvät kyselyillä tai suunnilleen aikataulun mukaisesti (kuvio III-21);

W on maaperän painon kosteus yksikön jakeissa;

WH - jäätyneen veden painomäärä yksikön jakeissa (kuvio III-4);

γm - jäädytetyn maaperän luuston painon paino kg /m 3 ;

CT; Cm - sulatetun ja jäädytetyn maaperän irtotavaran lämpökapasiteetti kcal /m 3 × rakeet;

Cvrt - jäädytetyn maaperän keskimääräinen tehokas volumetrinen lämpökapasiteetti ottaen huomioon kosteuden vaiheensiirrot kcal /m 3 × rakeet; hiekkaiselle maaperälle Cvrt = Cm; savellevrt kcal /m 3 × rakeet muodostavat:

Sedimenttikerros jatkuvalla kuormituksella

Tarkastellaan maakerroksen puristusta sellaisissa olosuhteissa, että sivuttaisen laajenemisen mahdottomuus on toiminnan aikana pinnan äärettömän hajautetun kuorman ääretön alue.

Puristettavan maaperän rajoitettu kerros on kovan kallion alapuolella. Tällöin maaperä puristetaan samalla tavoin kuin puristustestaus. Maan koko (stabiloidun) sedimentin määrittämiseksi katsomme sen tilavuuden muutosta johtuen huokoisuuden alenemisesta paineen alaisena. Kuviosta 5.4 käy ilmi, että koko saostuminen

jossa h on puristettavan kerroksen teho ennen sen ulkoisen paineen puristamista; h1 - sama pakkauksen jälkeen. H-arvo1 voidaan löytää luuran tilavuuden pysyvyydestä alueella F maaperässä ennen muodonmuutosta ja sen jälkeen.

Luuran tilavuus tilavuusyksikköä kohden

Valitussa maaperän prismassa luuston lujuus

jossa F on prisman alue; e1 - maaperän huokoisuuskerroin kuorman levittämiseen; e2 - maaperän huokoisuuskerroin kuormituksen jälkeen. Täältä

Korvaa h: n arvo1 S: n kaavassa ja saamme

Tasa-arvon molempien puolien jakaminen h: lla, saamme

Pakkauksen riippuvuuden mukaan

jossa m0 - tiivistyskerroin (puristettavuus). Sitten lopullinen saostuma on

missä voidaan merkitä mv - suhteellinen puristettavuuskerroin riippuen vain maaperän puristusominaisuuksista. Sitten stabiloidun sademäärän määrä

Jatkuvassa kuormituksessa olevan kerroksen koko sedimentti on verrannollinen kerroksen paksuuteen ja kuorman suuruuteen ja riippuu maaperän ominaisuuksista.

Ongelma voidaan ratkaista toisella tavalla käyttämällä kokonaisen maaperän muodonmuutoksen E moduulin suuruutta0. Tätä varten on otettava huomioon jännitykset mihin tahansa pisteeseen M, joka sijaitsee muotoutuvan maakerroksen sisällä; niitä voidaan ilmaista kolmella tavalla:

missä x on0 - sivuttaispainesuhde; n0 - sivuttaisen laajenemisen kerroin. Maaperän suhteellinen muodonmuutos z-akselilla, joka on samansuuntainen voimien P toiminnan kanssa, ilmenee tässä tapauksessa tavanomaisen materiaaliresistanssin riippuvuudesta

Korvataan (5.18) komponenttijännitteiden arvot, jotka saavutamme

Merkitse suluissa oleva arvo

jossa b on kerroin, joka riippuu vain maaperätyypistä ja lasketaan perustuen sivuttaisen paineenkerroin x0 tai sivuttaisen laajenemisen kerroin n0. Koettujen tietojen puuttuessa on suositeltavaa ottaa arvo b yhtä kuin: hiekalle - 0,76; hiekkasauma - 0,72, loam - 0,57; savi - 0,43.

Kokonaisjuopa on yhtä suuri kuin suhteellisen saostumisen tuote deformoitavan kerroksen paksuuteen:

Kun aiemmin annettua kaavaa käytetän saostumisen määrän laskemiseksi, voimme tehdä maaperän puristuvuuden arvioinnin tiivistyskertoimella m0, jotka on saatu maaperän puristuskokeet. Kaavassa (5.20) käytetään kannan moduulin E arvoa.0, joka voidaan määrittää kenttätestituloksista. Ilmaisujen (5.16) ja (5.20) vertailu voi löytää m0 ja E0:

Tämä suhde muodostaa E: n arvojen käänteisen suhteellisuuden0 ja m0.

Jos kerroimen b arvo ilmoitetaan x: n kautta0, sitten (5.21) on muoto

Annettu kaava mahdollistaa maaperän laboratoriotietojen mukaan (tiivistyskertoimen m0ja sivuttaisen laajenemiskerroin x0) löytää kantamoduule E: n suuruus0, ilman turvautumalla kenttäkokeiden kentälle.

Kuitenkin kantamoduule E: n arvot0, jotka on saatu kenttätesteissä häiritsemättä maaperän luonnollista esiintymistä, ovat luotettavampia, koska tarjoavat mahdollisuuden arvioida maaperän työtä puolivapaiden sivuttaislaajennusten todellisissa olosuhteissa. Maaperän keskimääräiselle tiheydelle kannatusmoduulin arvot ovat 50 - 200 kg / cm2. Heikko savi ja siipi ovat E0 = 10... 20 kg / cm2, kiinteät sakeuttamat tiheät savet, erityisesti vanhat tertiääriset savet, sora- ja sora-dresva-maaperät voivat olla kantamoduuli E0, yli 400... 500 kg / cm2. Kaikissa tapauksissa E: n arvo0 on perustettava kokeellisesti.

5.3.4. Kerrosmenetelmä

Laskettaessa pienikokoisia sedimenttisäätiöitä voidaan myös käyttää kerroksen kerroksen summausta, jonka ydin on seuraava (esimerkki 9). Kun perustusten koko on merkittävästi suurempi kuin puristettavan maakerroksen kapasiteetti, voimme olettaa, että maaperän puristus tapahtuu ilman sivuttaista laajentumista. Sateen määrän määrittämiseksi käytetään aiemmin annettuja riippuvuuksia S = mvPh ja. Näiden kaavojen mahdollisuuden rajaa katsotaan: h £ 0.4b, missä b on säätiön pienemmän puolen leveys. H> 0,4 ​​b: n osalta ei voida jättää huomiotta pystysuuntaisten jännitysten vaimennusta sz syvällisesti. Nämä muutokset ovat suuremmat, sitä syvemmälle jäykkä pohjakerros sijaitsee.

Maaperän pystysuoran jännityksen kuvaaja pohjan keskiakselin ympäri on jaettu osiin, jotka vastaavat yksittäisten maaperäkerrosten paksuuttaminä £ 0.4b kunkin alkeiskerroksen sisällä jännitysten suuruutta pidetään vakiona ja yhtä suuri kuin kyseessä olevan kerroksen keskimääräinen jännitys, so. Vaihda todellinen käyräviiva kaavion avulla. Tällöin kompressiota kussakin kerroksessa pidetään puristukseksi ilman sivuttaisen laajenemisen mahdollisuutta ja saostumisen määrä määritellään yksittäisten kerrosten sedimenttien summana.

Kuva 5.5. Kuormitusakselin suuntaisen jännitystilakuvion (kerroksen kerroksen summauksen mukaan)

Jännitysprofiilin kuvaamiseksi käytä kertoimen a arvojen taulukoita, joiden avulla voidaan määrittää P: n arvoz (paine kuorman keskipisteessä etäisyydellä z maanpinnasta) ulkoisen kuorman R suuruuden suuruusluokissa.

Kerroin a määräytyy perustan l / b (jossa l on suurempi sivu, b on pienempi puoli) ja suhde z / b (liitteessä IV oleva taulukko IV.2). Sitten millä tahansa syvyydellä jännite

Kokonaissumma voidaan löytää yksittäisten kerrosten sedimenttien summana:

missä tai - erillisen maakerroksen sedimentin arvo.

Yhdenmukaisen pohjan tapauksessa maaperän ominaispiirteet b, E0, m0voidaan pitää vakiona ja kerrosten h paksuuden oletetaan olevan samat syvälle. Sitten lausekkeet (5.23) ja (5.24) ottavat muodon

Säätöveden määrittelyssä on otettava huomioon sen perustan syvyyden vaikutus ja määritettävä sedimentin summittaiset rajat perusteellisesti.

Säätiön pohjan tasolle ennen rakenteen pystyttämistä maaperä oli jo puristanut paine, jolla oli oma maaperän paino, ns. Kotitalouksien paine. Siksi, kun määritetään kellarikerroksen määrää, maaperän paineen alkujärjestys on yhtä suuri kuin

jossa P0 - lisäpaine rakenteesta; Pdz - maanalainen maaperän paine kellarin pohjalla.

Kuva 5.6. Järjestelmä sedimentin kellarikerroksen laskemiseksi:

1 - rakenteesta aiheutuva paine;

2 - kotimaan painetta kuvaava kaavio;

3 - linja 0,2 kotimaista painetta

Kaavion myöhemmät koordinaatit määritellään kaavalla

Mitä syvemmälle katsotaan maaperän maaperän pinta-alasta, sitä suurempaa maaperän kotitalouksien painearvoa ja vähemmän kuorman vaikutusta rakenteesta.

Sedimentin summaus tapahtuu vain rakenteeltaan merkittävien rasitusten vaikutusalueen alueella. Tätä vyöhykettä kutsutaan maaperän puristuskerrokseksi tai aktiiviseksi (työskentelyalueeksi). Puristavan kerroksen raja vie maahan syvyyteen sijoitettua maata, jossa rakenteen paine on kotitalouksien paine:

Puristavan kerroksen rajan sijainti on helposti löydettävissä graafisesti: tästä suoritetaan suora linja, joka yhdistää kotitalouksien paineen 0,2: n koordinaatit; tämän rivin leikkaus P: n juoniinz paine rakenteesta näyttää kompressoitavan sekvenssin rajan (suora AB). Puristettavan kerroksen paksuus riippuu: pohjaan kohdistuva kuormitus; säätiön ala ja muoto; säätiön syvyys; pohjaveden taso; tyyppi ja kunto. Toisin sanoen se kasvaa kasvavan rakenteen P paineen ja säätiön koon kasvaessa. Sitä säätelevät säätiön muoto (eri syvyysrasituksen heikkeneminen) sekä maaperän tyyppi ja kunto (kotitalouksien paineen nousun syvyys). Käytännössä on mahdollista suunnitella säätö niin, että puristettavan sekvenssin paksuus on yhtä kuin nolla. Esimerkiksi kiinteän teräsbetonilaatan, joka sijaitsee noin 8 metrin syvyydellä maanpinnasta ja jossa maanalaisessa osassa on aukkorakenteita, korkeapaineisissa rakennuksissa maaperän rakenteesta aiheutuva paine oli 0,15... 0,20 MPa, kotitalouden paine pohjakerroksen pohjalla oli lähellä tähän arvoon, esimerkiksi silloin, kun gs = 18 kN / m 3, Pd= = 0,14 MPa. siten,

Moskovan korkeiden rakennusten havainnot osoittivat, että niiden saostuminen on äärimmäisen pieni ja se on enimmäkseen 4... 8 cm, johtuen edellä mainitusta liiallisesta ylimääräisestä paineesta rakenteelta, joka johtuu kotitalouksien paineesta ja pohjamassan purkamisesta.

Kerros-kerroksen summausmenetelmän konventionaalisuus määritetään lukuisilla erilaisilla olettamuksilla, joista tärkeimmät ovat seuraavat:

1) pystysuuntainen paine Pz jokaisen yksittäisen kerroksen sisällä kulkee tasaisesti vaakasuoran tason suuntaisesti, mutta tosiasiassa paineenjakelu kaaviot pienenevät etäisyydellä akselista;

2) paine Pz jokaisen kerroksen sisällä oletetaan olevan yhtä suuri kuin maksimipaine-arvo ulkoisen kuorman akselin suhteen ilman, että otetaan huomioon niiden vaimennus akselin sivulle;

3) sademäärän laskennassa otetaan huomioon vain vertikaalisten jännitysten vaikutus, kun taas todellisuudessa sekä horisontaaliset että tangentiaaliset jännitykset aiheuttavat myös maaperän muodonmuutoksia;

4) saostuminen otetaan huomioon ainoastaan ​​ehdollisesti hyväksytyn puristettavan kerroksen rajoissa ottamatta huomioon sen ulkopuolella olevia kantoja.

Ilmeisesti kaksi ensimmäistä oletusta johtaa laskennallisen sademäärän yliarviointiin ja toiset kaksi - sen vähenemiseen. Yleensä kerroksen kerroksen summaamismenetelmän avulla lasketut saostut ovat hyvin samat kuin rakenteiden todellinen saostuminen.

POWER (PAKASTUS) PYYNTIPÄÄNNÖT

Ensimmäinen geologinen tilanne Kerroksen paksuus (paksuus) on yksi geologisen kehon pääominaisuuksista. Joka tapauksessa kehonpaksuuden muutosten erityispiirteet näkyvät aina geologisissa asiakirjoissa: kartat, geologiset osuudet, litologiset ja stratigrafiset pylväät. Lisäksi graafiset asiakirjat näyttävät mitatut tehoarvot kentässä. Siten geologisten (säiliöiden) karttojen kanssa käytettäessä geologisen ruumiin paksuuden ja paikkatietojen määrittämisessä ratkaistaan ​​eräänlainen käänteinen ongelma - geologisen ympäristön elementtien alkuparametrit määritetään kentän eri kohteille tai visuaalisilla havainnoilla.

Kokemus on osoittanut, että kenttäolosuhteissa kerrosten paksuus (tietyillä leikkauksilla) on parempaa arvioida välittömästi rulettia käyttäen, mutta usein käytetään iskuja ja muita lisävarusteita, joissa on merkinnät, sormet ja kompassi, mutta mittaaminen nauhalla tuo entistä luotettavampia tietoja, jotka säilyttävät arvonsa pitkään..

Tarkasteltaessa vaihtoehtoja kerroksen paksuuden määrittämiseksi geologisista ja säiliökartoista, katsotaan, että kartalla kuvatut geologiset kappaleet ovat ominaisia ​​vakion paksuudesta ja tilamäärästä.

On pidettävä mielessä, että koulutuskartat, varsinkin aihiot, esitellään idealisoitu malli maaston ehdollisen alueen rakennesuunnitelmasta. Tässä tapauksessa geologiset kappaleet (kerrokset) on ominaista alueen geologiselle rakenteelle, jolle on tunnusomaista pysyvät muuttujat (tämän kartan sisällä): saman kerroksen paksuus eli kerroksen pohja ja katto ovat täysin rinnakkaisia ​​ja kuivatuselementtien pysyvät arvot. Tavallisesti monokliinisiä tai useita karttoihin esiteltyjä monokliinejä voidaan pitää ikkunoiden pakkauksina, mutta ne asetetaan eri suuntiin eri kulmilla ja kunkin lasin paksuus on erilainen. Tässä tapauksessa meidän tulisi määrittää vain kunkin monokliiniä muodostavan kerroksen paksuus.

Seuraavaksi, monimutkaisessa tutkimuksessa tulevista tai kehittyneistä öljy- ja kaasurakenteista (alueista), lukuisten rakenteellisten ja paleostruktuurikarttojen lisäksi rakennetaan samanarvoisia karttoja (paksuudet). Jos näiden karttojen rakentaminen käyttää todellisia tehoarvoja, niin todellisia tasa-arvoisia rivejä kutsutaan isopakitiksi (isopach-kartta). Tällaisissa rakenteissa käytetään vain yhtä tai useamman kerroksen pystysuoran paksuuden arvoja useammin, tässä tapauksessa yhtäläiset voimat määritellään isokoroiksi (isochore-kartat).

Käytetyt tiedot ja materiaalit Tehtävän täyttämiseksi kaikki tyhjät kortit (2-4, 8-10) ovat sopivia, jolloin kerroksen (tai kerrosten) ulostulo esitetään. Graafisia rakenteita tarvitaan: hallitsija, yksinkertainen kynä, mittapihde ja paksuus, pyyhekumi.

Algoritmi: Ongelman ratkaisemisen skenaariosta riippuu pääasiassa kartan kerroksen spatiaalinen sijainti ja osittain pintakerroksen leveys pinnalla (kuvio 1-4).

1. vaihtoehto. Kun kerros on vaakasuorassa, sen pystysuora paksuus vastaa sen todellista arvoa ja määritellään eron ääriviivojen arvoina, jotka merkitsevät kerroksen pohjan ja katon hypsometristä asemaa. Jos kerroksen katto on 85 metrin korkeudella, katto on vastaavasti 117 metriä, sitten kerroksen paksuus on 32 metriä.

Toinen vaihtoehto. Kerroksen tai minkä tahansa geologisen rungon pystysuoralle kerrokselle on välttämätöntä määrittää tarkasti tämän kehon ulostulon leveys mittauslaitteilla ja määrittää sen teho ottaen huomioon kartan laajuus. Jos valitun kappaleen leveys on 2 cm ja kartan asteikko on 1: 5000, niin tämä tarkoittaa, että tämän kehon voima on 100 m.

Kolmas vaihtoehto. Kun kerros on kalteva, aluksi asetetaan kerroksen pystysuoran paksuuden arvo ja sitten todellisen tehon arvo, joka suorittaa seuraavat rakenteet.

1. Näiden rakenteiden kannalta sopivimman "kolmion" muodostamisen rajoissa on tarpeen näyttää katkoksella tai pohjalla pitkin törmäyslinja, joka ylittäisi koko kerroksen ulostulon (ks. Kuva 1). Tämän lakkilinjan arvon määrittämiseksi katolle ja kerroksen pohjasta olemme määrittäneet erot näiden kerrosten pintojen korkeuksissa - tämä arvo on kerroksen pystysuora paksuus. Oletetaan, että strike-rivi valitaan kerroksen yläosasta ja sen hypsometrinen arvo on 80 m, kun tämä viira piirretään koko kerroksen ulostulon kerroksen pohjalle, sen arvo on jo 60 m. Siten tämän kerroksen pystysuora paksuus on 20 m.

2. Jotta löydettäisiin kerroksen todellinen paksuus, joka määritelmän mukaisesti on aina pienempi kuin pystysuora, on tehtävä lisärakenteita.

2.1 Jos mahdollista, vedämme ylimääräisen iskuviivan (ks. Kuva 2, a) kerroksen samalla pinnalla pitkin vain konstruktion helpottamiseksi. Jos olet varma kohtisuoran linjan vastaavan suunnan oikeellisuudesta, ylimääräinen iskuviiva voidaan jättää pois.

Kun olet määritellyt kerroksen putoamisen atsimuutin, voit näyttää sen graafisesti palaamalla dip-linjan projektio (käyttämällä kaltevuutta tai graafisia rakenteita, ks. Käsikirjan ensimmäisen osan 2.2 kohta), joka tavallisesti piirretään venytyslinjasta, jossa on suuri arvo (ks. Kuva 2, ). Kahta ensimmäistä tointa ei voida suorittaa, ja muita graafisia rakenteita voidaan sitoa pohjoisen meridiaanin ehdolliseen linjaan.

2.3 Tunnistamalla tai asettamalla esiintyvyyskulma, saamme kyvyn graafisesti näyttää pystysuoran kulman (kulumiskulman) arvo vaakasuoralla tasolla esiintyvyyden linjan (linja ge) avulla. Tällöin esiintyvyyskulman arvoa lykätään tulehduslinjan projektiosta sen alkusektorin risteyskohdasta (katso kuvio 2, a).

2.4 Tämän kerroksen pystysuoran paksuuden (80 m - 60 m = 20 m) saavutettu arvo voidaan näyttää segmenttinä alkuperäisessä iskuviivassa. Tätä varten muutetaan kerroksen pystysuoran paksuuden arvo kartan mittakaavion mukaisesti ja merkitään saatu arvo segmenteittäin lakkaviivalla. 20 m asteikolla 1: 5000 vastaa 4 mm: n välein (ks. Kuva 2, b).

2.5 Koska saatu segmentti näyttää kerroksen pystysuoran paksuuden kartan mittakaavassa, niin sen toisella reunalla pitkin näytämme toisen tulehduslinjan, joka on yhdensuuntainen. Näiden kahden rivin välinen etäisyys muodostaa myös kerroksen paksuuden, joka ilmaistaan ​​kartan vaakasuorassa mittakaavassa. Tällöin saavutetaan koko viistosti peittyvän kerroksen näyttö - katolla ja pohjalla (ks. Kuva 2, c).

2.6.Kiipillä tai tarkalla viivaimella mitataan katon ja pohjan välinen kohtisuora etäisyys - kerroksen paksuuden todellinen arvo (ks. Määritelmä). Saatu arvo millimetreinä tai senttimetreinä muunnetaan mittareiksi ottaen huomioon kartan asteikko (ks. Kuva 2, d). Ensimmäisen testin suoritettujen toimintojen oikeellisuuden suhteen pystytään mittaamaan mitatun kerroksen pystysuoran ja todellisen paksuuden arvot - todellisen tehon arvon pitäisi olla pienempi.

Kerroksen esiintymiskulman ja maanpinnan elementtien kaltevuuden suhde on useita vaihtoehtoja, joissa kerroksen ulostuloriveys vaihtelee suuresti, ja erityi- sesti sen ominaispiirteenä on erittäin suuri tai hyvin kapea ulostuloväli ottaen huomioon kerroksen alkuperäispaksuus. Näissä tapauksissa graafisten rakenteiden perinteiset versiot eivät heti anna haluttua tulosta. Useimmiten tällaiset vaikeudet määräytyvät sen vuoksi, että lakkoa ei ole valittu, mikä samanaikaisesti kattaa sekä katon että valitun kerroksen pohjan.

Monien tällaisten ongelmien ratkaisemisessa on erittäin tärkeää käyttää lakko-rivien ominaisuuksia. On syytä muistaa, että venytyslinjat voivat olla ääretön luku ja että ne ovat aina yhdensuuntaisia ​​ja valittuja kerroksen toiselle pinnalle, niiden poikkileikkaus (alku) määräytyy usein ääriviivan mukaan, mutta voi olla erilainen, enemmän murto-osaa jne.

Vaihtoehto 1. Koska kerroksen poistuminen on huomattavaa leveydellä, ei yhtään lakkiviivaa kerroksen ulostulon leikkauspisteessä pääse alapuolelle (yläpuolelle) pinnalle (ks. Kuva 3, a). Tällöin on välttämätöntä määrittää lakko-juovien sijoittaminen, toisin sanoen on tarpeen määrittää alkuperäisen ja ylimääräisen törmäyslinjan välinen etäisyys (millimetreinä) (katso kuva 3, b). Tätä arvoa tuntemalla on tarpeen rakentaa ylimääräisiä, ehdollisia (ilman) venytyslinjoja (katso kuva 3, c). Tällöin oletamme, että ylimääräisten lakkaviivojen avulla rakennamme uudelleen käsiteltävän kerroksen aiemmin vallitsevaa asemaa, sen osia, jotka olivat olemassa ennen pesuainetta. Strikejohdot on suoritettava loppuun, kunnes jompikumpi niistä ylittää kerroksen päinvastaisen (alemman tai päällä olevan) pinnan (katso kuva 3, d). Laskeutumisviivojen arvon määrittämisen jälkeen laskeimme pohjan (150 m) ja pohjan hypsometrisen arvon (70 m) välillä olevan arvon välillä olevan eron. Arvojen ero (kerroksen pystysuora paksuus) (ks. Kuva 3, d) oli 80 m. Jos venytyslinjat eivät ole samat kuin kerroksen alemmalla (ylemmällä) pinnalla olevilla ääriviivoilla, venytyslinjoiden poikkileikkauksen on oltava yksityiskohtainen, kuten edellisessä esimerkissä osoitettiin, kerros osoittautui erittäin kapeaksi. Samanaikaisesti rakennusvirheet ja laskelmat johtuvat usein kerroksen pinnan ilmaisujen (nousu) suunnasta virheellisesti.

Vaihtoehto 2. Pienen leveys kerroksen poistoaukosta ja useimmiten pienestä paksuudesta (kuva 4) syntyy myös tilanne, jossa yhden lankaverkon risteys kattaa sekä katon että pohjan, mutta on mahdotonta määrittää jonkin pinnan luotettavia hypsometrisiä sijainteja. Ensimmäisessä lähestymistavassa tämän ongelman ratkaisemiseksi voidaan esittää lisä- ja yksityiskohtaisempia arvoja hypsometrisiä merkkejä, joiden poikkileikkaus voi olla enintään 10, 5 ja jopa 1 m. Vastaavasti toinen lähestymistapa on perinteisempää, kun näytetään lisäsilloitusviivoja, joissa on tarkempi poikkileikkaus verrattuna aiemmin rakennetut lakko-linjat. Jälkimmäisessä tapauksessa on välttämätöntä, että linja-alueen mukaisesti valittujen lakkojen linjojen välillä rakennetaan ylimääräisiä pienempiä ja useita arvoja. Esimerkiksi aikaisemmin tässä kartassa monoklonaalisesti valehtelevien kerrosten paksuuden määrittämisessä käytettiin poikkileikkausta strikelista, joka oli moninkertainen 100 m. Mutta kerroksen ulostulon leveyden osalta tällainen osio ei ole sopiva tai hankala laskelmille. Tällöin ylimääräisiä iskuviivoja, joiden poikkileikkaus on 50, 25 tai 10 m, näytetään katkoviivalla tai viivaisella viivalla.

Huomaa, että valittua kerrosta, jolla on hyvin pieni ulostulon leveys, ensimmäisen strikejohdon lakko määritetään muiden kerrosten pinnalla, jotka sijaitsevat rinnakkain tämän kerroksen kanssa, erityisesti vaakasuoraan 900 m: n merkillä (kuvio 4). Oletetaan, että alkuperäisen strikejohdon, joka on rakennettu kerroksen pohjalle, on 600 m, kerros uppoaa eteläsuunnassa ja 500 m: n ylimääräinen iskuviiva ei salli laskea kerroksen pystysuoraa paksuutta. Näytetään 600 ja 500 metrin ylimääräisten iskuviivojen välissä, joiden arvot ovat 225, 250 ja 275 metriä, joista yksi varmasti leikkaa kerroksen pohjan siinä pisteessä, jossa pohjan hypsometrinen sijainti voidaan määrittää. Ja koska strike-linja on rakennettu kerroksen pohjan päälle, pohjan venytyslinjan ja katon hypsometrisen arvon välinen ero niiden risteyksessä on kerroksen pystysuora paksuus. Tarvittaessa erotuslinjojen osa voidaan valita vielä yksityiskohtaisemmalla 10 tai 5 m: n osuudella (vaihe), jonka avulla voit tarkentaa rakennetta ja selkeyttää kerroksen halutun paksuuden arvoa. Jos lakon (pohjan pohjalle), jonka arvo on 660 m, risteä pohjalla 500 metrin hypsometrisellä korkeudella, tämä tarkoittaa, että kerroksen pystysuora paksuus on 60 m.