Pile grillage. Määritä sen koko

Rostverk järjestää paalun yläosasta paalujen yhteistoiminnan kuormituksen varmistamiseksi.

Aloita paalujen sijoittaminen suunnitelmaan ja määritä grillauksen pohjan koko.

Keskitetysti ladattujen paalusäätiöiden paalut on järjestetty riveihin tai ruutupiirroksen kuvioon (kuva 7).

Grillausmitat määräytyvät myös pohjarakenteen mukaan (kuva 6).

Säätiön epäkeskisyyden pieninä arvoina paalut voidaan asettaa symmetrisesti tukirakenteen geometriseen akseliin nähden (esimerkiksi sarakkeet).

SNiP 2.02.03-85 "Paaluperustojen" ohjeiden mukaan paalujen akselien välinen vähimmäisetäisyys dmin yhtä suuri kuin kolmiulotteinen - roikkuu paaluille ja 1,5 d - paaluille. Pallojen välinen maksimipituus määräytyy paalun parin muodostamisen mukaan ja se ei tavallisesti ylitä 6d (kuva 6).

jossa np - paalujen rivejä

Kuvio 6. Pile-pohjarakenne

Kuvio 7. Paalujen sijainti suunnitelmassa

Grillausmateriaalin mitat voivat vaihdella aiemmin määritellyn mukaisesti, mutta niiden ei pitäisi olla pienempiä kuin sen rakenteen mukainen rakenne (sarakkeet, sillan silta jne.).

1. Suunnitelmassa olevan grillauksen mitat otetaan 30 cm: n kerrannaisiksi.

2. Grillauskorkeus määritetään sarakkeiden ja paalujen päättämisen ehdoista. Grillin rakenteellinen korkeus on 40 cm enemmän kuin lasin syvyys tukirakenteelle. Mitat korkeus on 15 cm.

On huomattava, että paalujen asentaminen grillataan 5-10 cm: n päähän antaa vapaata tukea paalun grilliin ja sitä pidetään laskelmissa tavanomaisesti saranoituina liitoksina.

Paalunkiillotuksen kova kiinnitys paalujen kanssa tapahtuu seuraavissa tapauksissa:

1. Pilejä upotetaan heikkoon maaperään (löysä hiekka, savi maaperä, jolla on virtaava sakeus, murtovesi, turve jne.);

2. Vaakatasot ja vaakasuorat liikkeet ovat suuremmat kuin tietyn rakennuksen tai rakenteen sallitut enimmäispituudet.

3. Kaltevilla tai yhdistetyillä pystysuorilla paaluilla.

4. Pilejä työntyvät vetämällä.

Lujitetun betonipilarin jäykkä kytkentä monoliittisella teräsbetonituotannolla on suunniteltu SNiP: n vaatimusten mukaisesti raudoitetut betonirakenteet.

Vahvistettu betonipallon pylväspohjaan perustuva betoni on hyväksytty luokkaan, joka ei ole alhaisempi. B15.

Sedimentinpohjan perustuksen laskeminen. Päävalinnan valinta

Pallosäätiön kuormituksen seurauksena pohjan pinta tiivistetään, puristetaan, pohja vastaanottaa vedon, jolloin muodostuu muodonmuutoksia ja pintarakenteita.

Sedimenttivarastojen määrittämisen monimutkaisuus johtuu siitä, että ne siirtävät kuorman pohja- maaperälle samanaikaisesti paalujen sivupinnan ja niiden alapään kautta. Samanaikaisesti lähetettyjen kuormien suhde riippuu monista tekijöistä: paalujen lukumäärä, niiden pituus, niiden välinen etäisyys, maaperän ominaisuudet, paalutusmenetelmä.

Siksi laskentataulukkoa laskettaessa pile-pohja pidetään tavanomaisena massiivisena perustana luonnollisesti, joka täyttää SNiP 2.02.03-85: n vaatimukset. Dalmatov B.I. s.161, Kosterin E.V. Säätiöt ja säätiöt, 1990. 30 §.

Sateen laskeminen alkaa mallisuunnittelun (kuva 9) ja tavanomaisen perustuksen ABCD-muodon määrittelyn avulla.

Kuvio 9. Arvioitu perustajärjestelmä

- paineenkorjauskulma grillattaessa.

- maakerrosten sisäisen kitkan keskimääräinen kulma, jossa

on paalu (painotettu keskiarvo).

h = h1 + h2 + h3 - paalun peittämien maakerrosten paksuus.

- tavanomaisen alustan alue,

Seuraavaksi määritetään tavanomaisen perustuspaineen paino pohjaan.

jossa - tavanomaisen alustan korkeus,

- ehdollinen pohja-alue tai - nauhan alapuolelle.

p on tavanomaisen alustan pohjan keskimääräinen paine,

pO - ylimääräinen (luonnollinen) paine pohjaan.

jossa luonnollinen paine oli olemassa tavaramerkissä

Perinteisen pohjan pohjat ennen rakentamista,

- maaperän keskimääräinen ominaispaino syvyydessä laskettuna kaavalla:

Pohjaveden läsnä ollessa punnitus on otettava huomioon, kuten laskelmissa Guvpriv.vzv.≈1,2 t / m 3) ja σ: n laskelmissazg ja y '; σ laskentazg suoritetaan luonnollisen maaston merkistä.

Kuorman pohjan pystysuora jännitys määritetään kaavalla:

missä kerroin riippuu kellarin pohjan muodosta ja suhteellisesta syvyydestä ("zeta").

Taulukko 1, s. 30 SNiP 2.02.01-83 *

Taulukko 55, s.128 Käsikirja rakennusten ja rakenteiden pohjasta.

Tällöin on tarpeen laskea tavanomaisen perustuksen varsinainen luonnos S, jonka menetelmää kuvataan yksityiskohtaisesti osassa 3 [5] eikä sitä ole annettu täällä.

Laske sedimenttisäädöiden arvot tarkista ehto S≤SU, jossa sU - suurin mahdollinen muodonmuutos (saostuminen) sekä sedimentin suhteellinen epätasaisuus.

Vesitorni SU = 20cm

Horisontaalisen voiman läsnä ollessa on tarpeen määrittää päiden vaakasuora siirtyminen. (Opas s. 100-105, Dalmatov s. 177-182)

Jos ΔR> (ΔR)ennen - sitten tulisi käyttää yhdessä pystysuuntaisten kaltevien paalujen kanssa.

Laskelmien tulosten perusteella on tarpeen antaa taulukko, esimerkiksi:

1. Porakoneille C11-30 hyväksyttyihin paaluperusteisiin.

2. Paalun alareunassa olevan laakerin maaperälle savi hyväksyttiin (kerros nro 3,,,).

3. Paalun rakenteellinen kuormitus otetaan N = 43t; 44,2 tf.

4. Pallojen lukumäärä säätiössä F1 = 10; F2 = 12.

5. Säätiön F1 arvioitu arvo on S = 3,9 cm; F2 - S = 2,7 cm.

Laskelmien lopussa on verrattava kahta kilpailevaa versiota perustuksista ja valittava järkevä.

Yksi tärkeimmistä piirteistä on säätiöiden varianttimuotoilu. Valitse lasketuista kahdesta vaihtoehdosta se, joka vaatii vähemmän kustannuksia (materiaalit, työkalut, aika), ottaa huomioon rakennusyritysten tekniset valmiudet, ei vahingoita ympäristöä.

johtopäätös

Tässä asiakirjassa tarkasteltiin kahdenlaisia ​​säätiöitä: matala- ja paalusäätiöitä. Monoliittiset vapaasti seisovat betoniperustat hyväksytään matalina perustuksina. Pohjan pohjan syvyys 1,6 ja 2,2 m. Pohjan vaaditut mitat kaikkein kuormitetulle kellarikerrokselle ovat matala: 2,0 m 6,6 m. Pohjustus - 3,9 cm.

Vaihtoehtoisesti pidetään paaluperustoja. Syventämismenetelmän mukaan valitaan tahtopaalut vuorovaikutuksen ehtojen mukaan maanpinnan mukaan. Pallin muoto ja rakenne on neliömäinen poikkileikkaukseltaan terävä pää. Hyväksytyt paalut: 30 30, l = 8 m. Hyväksymme pohjan, jossa on pienikokoinen grilli, vaaditut mitat grillattavan jalan suurimmalle kuormitukselle: 2,4 m, 5,4 m, pohja on 2,7 cm, molemmat perustatyypit täyttävät (sakkaus, rullat).

Tätä rakennetta varten meidän näkökulmastamme on syytä valita matala säätiö, koska ne vaativat vähemmän materiaalinkulutusta ja ovat siksi halvempia. Lopuksi toteumme päävaihtoehdon - matalan perustan perustana.

johtopäätös

Olemme tarkastelleet kahta vaihtoehtoa silta-laiturin perustuksille. Joka tapauksessa perustusten rakentaminen suoritetaan kuivassa sängyssä (ennen veden avaamista kanavaan). Teokset tehdään avoimessa kuopassa. Voidaan todeta, että matalat perustukset osoittautuivat litistyneiksi, mikä edellytti betonivyöhykkeiden asentamista sonneille rannikon edestä. Tämä on välttämätöntä, jotta peruskonsoli leikattaisi. Nämä vuorovedet lisäävät lisäksi betonien määrää huomattavasti, mikä lisää myös tuotantoprosessin lisäongelmia, varsinkin jos katsotaan, että perustukset (ja vastaavasti vuorovesit) eivät ole samat vasemman ja oikean silta-tuen alla. Toisin kuin matalat perustukset, paaluperustukset eivät vaadi ylimääräistä työtä härän pystyttämisen aikana. Levyn grillatahti oli melko kompakti. Paalujen käytöllä ei saa olla teknisiä vaikeuksia; maaperä mahdollistaa tukkeutumisen, kaltevilla paaluilla ei tarvita. Lisäksi, koska molemmat säätiöt ovat samoja, ne ovat teknisempää kuin perustukset luonnollisesti. Lopuksi, kuten sillan laiturien perustusten pääasiallinen muunnos, hyväksymme paaluperustukset.

1. SNiP 2.02.03-85. Pallosäätiöt. M., 1995.

2. Yhteisyrityksen säännöt 24.133300.2011 Pallosäätiöt. M., 2011.

3. Rakennusten ja maanalaisten rakenteiden perusteet. Tekstikirja, jonka on kehittänyt BI Dalmatov, 2. painos. M, kustantaja DIA, Pietari, SPSUAC, 2001.

4. Siviili- ja teollisuusrakennusten ja -rakenteiden perusteet. Albumin mallit: opetusohjelma suunnittelulle. SPb. Ammattikorkeakoulun kustantaja, 2010.

5. Säätiöt ja säätiöt. Perusteet: rakentaminen, liimaus, sedimentin laskeminen: menetelmäohjeet V.A. Melnikov. - SPb.: Izd-voPolitekhn. Yliopisto, 2011.

6. V.A. Yaromenko, A.N. Badanin, O.V. Tyagnibidin. Suurten siltojen välitukien suunnittelu. SPb. Kustantamo VTU Rautatiet, 2009.

Pino-grillatahojen laskeminen ja suunnittelu

Kuorman pohjan pystysuora jännitys määritetään kaavalla:

missä kerroin riippuu kellarin pohjan muodosta ja suhteellisesta syvyydestä ("zeta").

Taulukko 1, s. 30 SNiP 2.02.01-83 *

Taulukko 55, s.128 Käsikirja rakennusten ja rakenteiden pohjasta.

Tällöin on tarpeen laskea tavanomaisen perustuksen varsinainen luonnos S, jonka menetelmää kuvataan yksityiskohtaisesti osassa 3 [5] eikä sitä ole annettu täällä.

Laske sedimenttisäädöiden arvot tarkista ehto S≤SU, jossa sU - suurin mahdollinen muodonmuutos (saostuminen) sekä sedimentin suhteellinen epätasaisuus.

Vesitorni SU = 20cm

Horisontaalisen voiman läsnä ollessa on tarpeen määrittää päiden vaakasuora siirtyminen. (Opas s. 100-105, Dalmatov s. 177-182)

Jos ΔR> (ΔR)ennen - sitten tulisi käyttää yhdessä pystysuuntaisten kaltevien paalujen kanssa.

Laskelmien tulosten perusteella on tarpeen antaa taulukko, esimerkiksi:

Pile-pohja C11-30 hyväksytään paalun perustuksille.

Savi (kerros nro 3,,,) otettiin käyttöön tukipinta-alaksi pylvään alapäähän.

Paloon kohdistuva kuormitus otetaan N = 43t; 44,2 tf.

Pallojen lukumäärä säätiössä F1 = 10; F2 = 12.

Säätiön F1 arvioitu arvo on S = 3,9 cm; F2 - S = 2,7 cm.

Laskelmien lopussa on verrattava kahta kilpailevaa versiota perustuksista ja valittava järkevä.

Yksi tärkeimmistä piirteistä on säätiöiden varianttimuotoilu. Valitse lasketuista kahdesta vaihtoehdosta se, joka vaatii vähemmän kustannuksia (materiaalit, työkalut, aika), ottaa huomioon rakennusyritysten tekniset valmiudet, ei vahingoita ympäristöä.

Pino-grillien suunnittelu ja laskenta

Savi maaperä

Yhdelle ryhmille kuuluva savi maaperä arvioidaan Rf-parametrilla, joka määritetään kaavalla:

, jossa w on maanjäristys kausiluonteisen jäädytyskerroksen aikana, joka vastaa talven ennen talvea. Riippuu maaperän kosteuden olosuhteista; - laskettu kriittinen kosteus, esim. dimensioton kerroin, joka on numeerisesti yhtä suuri kuin keskimääräisen talvilämpötilan absoluuttinen arvo (joka on hyväksytty SNiP 2.01.01-82 Construction climatology mukaisesti).

Maaperän kantavuuden perusteiden laskeminen.

Kantokyvyn tukipohjien laskemisen tarkoituksena on varmistaa lujuus ja stabiilius sekä estää pohja siirtymästä pohjaan ja kallistamiseen.

Laakerikapasiteetin laskemista tehdään tilasta

F≤γCFU/ γn jossa F on perustus ja perustus (kuormituksen perus- tai erityinen yhdistelmä) kuormitus (voima); FU - alustan lopullisen vastuksen lujuus (kantavuus); γC - työoloja koskeva kerroin, joka on otettu: hiekka, paitsi silty, - 1,0; silty- ja savikerrosten hiekalle stabiloidussa tilassa - 0,9; sama, epävakaassa tilassa - 0,85; γn - rakenteen käyttötarkoituksen luotettavuuskerroin, joka on 1,20; 1.15 ja 1.10 vastaavasti luokkiin I, II ja III kuuluvien rakennusten ja rakenteiden osalta.

F: n vahvuusrajoituskestävyysU määräytyy pohjan tyypin mukaan: kivinen tai ei-kallioinen, vakiintunut tai epätasapainoinen.

Joten pystysuora komponentti rajoittavan resistanssin voimasta NU pohjakerrokset, jotka koostuvat ei-kalliomuodoista (hajautetuista) maaperästä stabiloidussa tilassa, voidaan määrittää SNiP 2.02.01.-83 *: n kaavalla 16, jos pohjalla on tasainen pohja, pohjamaalit ovat peruspohjan alapuolella syvyyteen, joka on vähintään sen leveys (c), ja erilaiset pystysuorat kuormat säätiön eri puolilta, suuremman intensiteetin ei ole yli 0,5R:

Jossa ny, Nq, NC, - taulukon 7 SNiP 2.02.01.-83 * määrittämä mittaamaton kantokyvyn kerroin riippuen pystysuorasta δ kaltevasta kulmasta ja siitä syntyvästä ulkoisesta kuormituksesta pohjaan F pohjan pohjan tasolla; ζγ, ζq, ζC, - säätiön muodon kerroin (suhteesta η = l / b) riippuu kaavalla 17 SNiP; b'and l '- säätiön leveys ja pituus:

jossa eb, ekanssa, - vastaavasti kuormien levittämisen epäkeskisyys perustuksen poikittaisten ja pitkittäisaksujen suunnassa, m.

Pino-grillien suunnittelu ja laskenta

Kuva 13. Paalun asettelu:

a - nauhojen perustusten alapuolella; b - yksi rivi parittujen paalujen kanssa; pyöreä rengas ja pölkky; d - holkkeihin

Holkkien päitä yhdistetään lujitetulla betoniteräksellä, jotka ovat kiinteästi pohjaosan ja alipylvään siirtymävaiheen porrastetun osan kanssa.

Grilli-pohja voidaan sijoittaa maanpinnan alapuolelle (pienikokoinen grillatappi) ja sen yläpuolelle (korkean paalunrooksen).

Sen jälkeen, kun paalut on asetettu suunnitelmaan ja suunniteltu peittämään perustukset pystysuorilla paaluilla, lasketaan kunkin kasa N, kN (tonni-voima) laskettu kuormitus kaavan

jossa nd, Mx, My - vastaavasti laskettu puristusvoima (tuloksena olevat pystysuorat voimat), kN (ts) ja lasketut taivutusmomentit suhteessa pääakselien x ja y suhteeseen grillauksen jalkaan nähden, kN · m (järjestys);

n on paalupohjan paalujen lukumäärä;

X, Y - etäisyydet paalusäätiön pääakseleista suunniteltaessa paalun akseliin, jolle normaalikuormitus lasketaan, m;

Xminä, Yminä - etäisyydet pääakseleista kunkin paalin akseliin, m;

Fd - siirrä laskennallisen kuorman pienin arvo rungon tai maanpohjan materiaalille, kN (ts)

Alhaisissa grillatiloissa on tarpeen valmistaa luokan B7.5 (M100) paksuus vähintään 100 mm: n paksuudelta heikoissa ja veteen kyllästetyissä maissa - enintään 150 mm.

Grillauskorkeus määritetään laskemalla ja sen on oltava vähintään 400 mm.

Porausreikien päitä tulisi upottaa grillattavaan pituuteen:

joka toimii vain pystysuorilla puristuskuormituksilla monoliittisilla grillauslaitteilla - 50-100 mm: n etäisyydellä, ja raudoituksen ulostulojen on oltava vähintään 250 mm;

kasa perusta, käynnissä vaaka- tai pystysuoraan veto- kuormia jäykkä konjugaatio grillage paalut - vähintään 100 mm, ja vapauttaa työ vahvistaminen upotettu grillage pituudelle kiinnityspisteen on oltava mukaisesti SNP 2.03.01-84 "Betoni ja vahvistettu malleja ", mutta vähintään 300 mm.

Tehdasvalmisteisten paalujen ja kuorien pilarin yläpäät, jotka työskentelevät perustuksissa vain pystysuorille kuormille, olisi asennettava vähintään 80 mm: n pituiseen grilliin ilman, että pystysuuntaiset ja horisontaaliset kuormitukset olisi kiinnitettävä alhaiseen grillataukseen, jonka korkeus on vähintään 300 mm, ja korkealla laskennallisen korkeuden mukaan, mutta ei vähäisempi kuin neliöosan pyöreän tai sivun halkaisija. Laskeminen suuren laajenemisen rungot kyllästynyt svay- (tuet), sopii yhteen sarakkeen, ja arinoita bezrostverkovyh paaluperustukset olisi suoritettava noudattaen SNP 2.03.01-84 "Betoni Betoni" sekä sovelluksia 9-12 suuntaviivat suunnitteluun paaluperustukset, joka täydentää SNiP 2.02.03-85 "Pile foundations".

Pallosäätiöiden laskeminen ja suunnittelu

Paalut ovat pitkät sauvat, jotka on saatu tai muodostettu kiloina pysty- tai kaltevassa asennossa; kuorman lähettäminen alustalle johtuen maaperän vetämisestä ja kitkasta sivupinnalla.

Pile foundation - ryhmä paaluista, jotka yhdistetään ylhäältä erityisten rakenteiden muodossa laattojen tai palkkien, nimeltään grilli, jotka on suunniteltu siirtämään ja jakamaan tasaisesti kuormitusta paaluilla. Rostverka, ovat laakerirakenteita, käytetään tukemaan rakennusten yläpuolella olevia rakenteita.

Pallosäätiöiden ja niiden emästen laskeminen olisi tehtävä kahden ryhmän raja-arvojen mukaan.

Pile tyypin ja pituuden valinta

Tätä kurssitietoa varten valitaan neliöhöyryjä, joiden leikkaus on 300 × 300,

kasa pituus otetaan 8m, koska hiekkaiset maaperät alkavat noin 7,4 metriä, mikä on välttämätöntä paalin parasta vakautta varten.

Pallojen määrän laskeminen ja sijoittaminen suunnitelmaan

Paalun kantavuuden määrittäminen.

paalujen työoloja koskeva kerroin maaperässä, käytetyille paaluille on 1

suunnitella maaperän kestävyys paalun lopussa

pylvään laakerialueella

ulompi ympärysmitta

i: nnen kerroksen vastustuskyky maaperän pinossa

maanpinnan paksuus kosketuksessa paalun sivupinnan kanssa

punnan työolosuhteiden kertoimet vastaavasti alempaan päähän ja paalun sivupinnalle, ottaen huomioon injektointimenetelmän vaikutus puntaa laskettuun resistenssiin

Lasketut vastukset vetoakselien sivupinnalla.

Arvioitu vastus paalun alapäässä

Työolosuhteiden suhdeluvut laskutettujen paalujen kantokyvyn laskemiseksi

Paalujen määrän määrittäminen maahan

kuorma turvallisuustekijä

1. osa: n1= 1,4 (571,25 + 11,6) / 377,1 = 1,98 - 2 kasa

2. osa: n2= 1,4 (87,47 + 11,6) / 377,1 = 2,85 - 3 kpl

Kuhunkin kuoppaan kohdistuvan kuorman laskeminen eksentrisesti kuormitetussa tilassa

1. osa: N = 571,25 + 11,6 / 2 + 2,5 = 309,9

2. osa: N = 817,47 + 11,6 / 3 + 1,8 = 288,85

6.3. Sedimenttivarastojen laskenta ja niiden epätasaisuudet
Määritelmä pilarin perustuksen lopullisten muodonmuutosten määrittelystä.

Kantokyvyn laskemisen ohella roikkuvien paalujen paaluperustukset lasketaan toisen rajoittavien tilojen ryhmän, so. muodonmuutoksella.

Sedimenttivarastojen määrittämisen monimutkaisuus johtuu siitä, että ne siirtävät kuorman pohja- maaperälle samanaikaisesti paalipinnan ja pylväiden alapään kautta. Tässä suhteessa sedimentin laskennassa yksinkertaistetaan olettamuksia - paaluperustetta pidetään perinteisenä massiivisena perustana luonnollisesti. Tämä tarkoittaa, että paalut, intersitiivisen tilan maa ja tietyn määrän maata, jotka sijaitsevat paalusuojan ulkosivuilla, pidetään yhtenä ryhmänä.

Alun perin ne määrittävät maanpinnalle lähetetyn keskimääräisen paineen tasojen alareunan tasossa sen alueen yli, jonka läpi tämä paine lähetetään pohjaan. Tätä aluetta kutsutaan kellarialueeksi. Sitten tavanomaisen emäksen pohjalla oleva keskimääräinen paine voidaan määrittää kaavalla:

- säätökuormitus säätiön reunalla, kN;

-paino grillata, paalua ja maata tavanomaisen perustuksen tilavuudessa, kN;

-lattian leveys ja pituus, m

Paalun ja grilloituksen paino sekä maaperän paino tavanomaisen pohjan tilavuudella (vähentämättä pinoiden tilavuutta)

Perinteisen säätiön raja määritellään seuraavasti:

· Pohja - taso, joka kulkee paalujen alapään läpi;

· Ylempi - pohjapiirroksen pinta;

· Sivusuunnassa - pystytasoa erillään ulkopintojen ulkoriveille vertikaalisen paalujen etäisyyden α =, ja kun läsnä on kalteva paalut - kulkee alemman paalujen päihin, jossa - painotettu keskiarvo laskettua arvoa sisäisen kitkan maaperän kulman sisäpuolella paalun pituus määritetään kaavalla :

jossa h = h1 + h2 +.... nh on paalun syvyys, joka upotetaan maahan, lasketaan grillauksen pohjasta (tai kasviskerroksen pohjasta), m

Tavanomaisen pohjan mittasuhteet määrittäessään sen rajat näiden sääntöjen mukaisesti, löytyvät kaavojen avulla (kaistalepintaa varten pituudella ly = 1 m):

- vastaavasti poikittaisten ja pitkittäisten akselien akseleiden välinen etäisyys m;

- pilkkujen lukumäärä leveydeltään ja perustan pituudelta;

-pyöreän tai neliön sivun halkaisija, m

koska kaistaleet, sitten kaikki kahteen osaan

PII: n arvo ei saa ylittää pohjan R maaperän rakenteellista kestävyyttä tavanomaiselle perustukselle, ts. edellytys on täytettävä

Jos tämä ehto ei täyty, lisää paalujen lukumäärää, muuta paalujen välistä etäisyyttä tai muuttaa paalujen kokoa.

Paalusäätiön saostuminen määritellään tavanomaisella pohjalla luonnollisesti. Toisen raja-arvon laskemisen pakollinen valvonta ovat edellytykset:

2. osa:conv = 1 * 2,12 = 2,12 m 2

1. YLEISET SÄÄNNÖKSET

1.1. Käsikirja konkreettisten grillage paaluperustukset sarakkeisiin rakennusten koostuu napsia 2.03.01-84 "Betoni Betoni" ja koskee suunnitteluun monoliitti arinoita neliön ja suorakaiteen muotoinen suunnitelma, pensaiden kaksi, neljä tai useampia paaluilla nojalla esivalmistetut ja monoliittiset teräsbetonipylväät ja teräspylväät.

Huom. Paaluperustukset paaluilla kaksi pensaiden suositellaan vain Ros runko rakennusten järjestetty linjassa järjestely paalujen span rakennusten ja epäkeskisyys kuormitus kohdistetaan kohtisuorassa suunnassa on enintään 5 cm.

Suunnittelussa käytettäessä grillit, jotka on tarkoitettu käytettäviksi seismisissä alueilla sekä aggressiivisessa väliaineessa, on noudatettava lisävaatimuksia, joita säännellään asiaankuuluvilla sääntelyasiakirjoilla.

1.2. Rostverk on paalusäätiön osa, joka lepää paalujen holkilla (kuva 1). Paalun holkki on suunniteltava SNiP II -17-77 "Pile Foundations" mukaisesti.

Konjugaatio arinoita kanssa elementti- teräsbetonipilareilla tarjoaa lasi (tai ilman podkolonnikom), jossa monoliittinen teräsbetonipaalujen - monoliittinen teräs sarakkeet - avulla ankkuri pultteja.

Hitto. 1. Pyramidin pakottaminen kaavion esivalmistetun betoniteräspylvään suorakulmaisen osuuden alle

1.3. Grillitysten laskeminen tehdään ensimmäisen ryhmän rajoitustilojen mukaan (vahvuuden mukaan) ja toisen ryhmän rajoittuvilla tiloilla (halkeilulla).

Arvot ja -vaikutuksia, arvot turvallisuuden tekijöitä kuormitustekijöitä ja yhdistelmiä sekä kuorman vakinaista ja väliaikaista - pitkä, lyhyt, erikois- - on otettava mukaan vaatimusten SNIP 2.01.07-85 "kuormituksia ja vaikutuksia" ja napsia 2,03. 01-84 "Betoni- ja betoniteräsrakenteet" sekä turvallisuustekijöiden arvot niiden käyttötarkoitukseen - Rakennusten ja rakennelmien vastuuasteen laskemista koskevat säännöt rakennusten suunnittelussa.

Määritettäessä kuormituksia sarakkeen sarakkeista on huomioitava sarakkeiden päiden puristuspaikan momenttien kasvu pystysuuntaisten kuormitusten vaikutuksesta sarakkeiden taipumisen aikana.

Grillit huomioon laskettaessa on mitattava betonivastuksia kerrottuna betonien työolosuhteiden kertoimella g b 2, otettu 1,1 tai 0,9 riippuen kuormien kestosta. Betonin työolosuhteiden kerroin g b 9 oletetaan olevan 1.

1.4. Grillirenkaiden laskeminen jatkuvan ympyränmuotoisen poikkileikkauksen aikana tapahtuu samoin kuin neliön poikkileikkauksilta. Tällöin pyöreiden paalujen osuudet lasketaan laskelmallisesti ehtonaisesti neliöleikkauksille, jotka vastaavat pyöreitä paaluja alueella, ts. ja leikkauspinnan koko on 0,89 dsv, jossa dsv - paalujen halkaisija.

2. VAHVUUDEN RATKAISUJEN LASKEMINEN

A. RAKENNETTUJEN BETONIOLIEN ROLLERIEN VAHVUUDEN LASKEMINEN

2.1. Tehdasvalmisteisten teräsbetonipylväiden grillauslaattojen vahvuuden laskeminen tehdään: kolonnin työntämiseksi; työntämällä nurkkaan kasa; kaltevien osien lujuudesta poikittaisvoiman vaikutuksesta; taivuttamalla normaaleilla ja kaltevilla osuuksilla; paikalliseen puristukseen (murskaus) sarakkeiden päiden alle. Lisäksi tarkastetaan lasikuoren lujuus.

Grillien laskeminen sarakkeiden lävistämiseksi

2.2. Laskettaessa lävistys kolonnin keskelle ladattu arinoita paaluperustukset pensaiden neljän tai useamman paalujen kaavalla (1) sillä ehdolla, että lävistys tapahtuu yli sivupinnan pyramidin korkeus, joka on yhtä suuri kuin pystysuora etäisyys työ- levy vahvike kolonnin pohjalta, pieni pohja se on kolonnin poikkileikkauksen pinta-ala, ja sivupinnat, jotka ulottuvat ulkopintojen sarake sisäpintojen paalut kalteva vaakatasoon kulmassa vähintään 45 ° eikä enemmän kuin vastaava kulma pyramidin c = 0,4 h 0 (katso piirros 1):

missä on fkohti - arvioitu lävistysvoima, joka on yhtä suuri kuin kaikki paalut, jotka sijaitsevat purskeen pyramidin alaosan ulkopuolella,

Kun tämä reaktiopallot lasketaan vain pitkittäisvoimasta N, joka toimii sarakkeen poikkileikkauksessa grillin ylemmässä vaakasuorassa pinnassa;

tässä n on paalujen lukumäärä grillataessa;

n 1 - pyramidin pakotuksen alapinnan ulkopuolelle sijoitettujen paalujen lukumäärä;

Rbt - betonirakenteiden betonirakenteiden vastustuskyky jännitteelle ottaen huomioon betonin käyttöolosuhteiden kerroin;

h0 - grillauksen poikkileikkauksen työskentelykorkeus tarkastetulla alueella on yhtä suuri kuin etäisyys levyn työstökerroksesta pilarin pohjaan, joka tavanomaisesti sijaitsee 5 cm lasin pohjan yläpuolella;

ja minä - työntökuvan i: nnen sivupinnan pohjien summa kasvoin m;

kanssa minä - etäisyys pylvään pinnasta kasan sivupintaan, joka sijaitsee lävistyskuvion ulkopuolella;

a - kerroin ottaen huomioon pituussuuntaisen voiman osittainen siirto levyn osalle lasin seinien läpi, määritettynä kaavalla

täällä af - joka on määritetty kaavalla, pohjakerrokseen upotetun sarakkeen sivupinta-alaan

h aps - lasipohjassa olevien tiivistepylväiden pituus.

Laskettaessa keskitetysti kaadettujen telineiden suorakulmaisen sarakkeen pakottamista kaava (1) on seuraavanlainen:

C 1 - etäisyys pylvään reunasta koossa bcol sen samansuuntaiseen tasoon, joka kulkee pitkin lähimmän halkeamisriviä, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan alapuolella;

C 2 - etäisyys pylvään pinnasta koon h kanssacol sen samansuuntaiseen tasoon, kulkemalla lähimpään halkeamispisteiden sisäpintaan, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan ulkopuolella.

Suhde on vähintään 1 ja enintään 2,5.

Puristuslujuuden B25 betoniluokka, betonin käyttöolosuhteiden kerroin g b 2 = 1.1.

Hitto. 16. Keskipakoisesti kuormitettu paalusäde vahvistetulle betonipylväälle

Suunnittele betonivastus aksiaaliseen jännitykseen ottaen huomioon betonin R käyttöolosuhteiden kerroinbt = 1,1 x 1,05 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm 2).

Prismin lujuus betonissa ottaen huomioon työolosuhteiden kerroin Rb = 1,1 x 14,5 = 16 MPa (163 kgf / cm2).

Teräslaadun A - III vahvistaminen.

Grillage hyväksyä suorakulmainen pohjan koko 270 '240 cm Mitat podkolonnika (kuppia) mitattuna 150' 90 cm, syvyys suotautuneen lasipylvääseen - hANC = 90 cm. Grillin yläosa on 0,15 m (puhtaasta lattiasta).

Grilliin kuuluvien paalujen pensaasta otetaan yhdeksän paalua. Paalujen sijainti holkissa ja akseleiden paalujen välinen etäisyys näkyvät helvetissä. 16. Pallojen yläpinnat on upotettu grillauksen levyyn 50 mm: n päähän. Pohjaveden pinnan syvyys on 5 m.

Grillitilan laskeminen työntöpylväässä

Laskenta tehdään kaavalla (4)

Pallojen reaktioiden suuruus kolonnin kuormituksista grillata- miseen grillauksen ylemmän vaakasuoran pinnan tasolla määritetään kaavalla:

a) ensimmäisessä rivipehmusteessa grillimäisen reunan päässä sen raskaimmasta osasta

b) toinen rivi grillauksen reunasta

Puristusvoiman suuruus määritetään kaavalla (katso P. 2.3)

Asettamme lasin pohjan paksuuden hbot = 60 cm

Lasin pohjan arvioitu korkeus

Määritä c: n arvo1 ja2 (etäisyydet pilarin reunoista pinoiden vastaaviin reunoihin):

Toteamme kerroin heijastaa osittain siirtää pituussuunnassa voimia osan levyn grillage läpi kupin seinämän, joka ennalta määrittää lateraalinen pinta upotettu lasi osa A-sarakkeenf

ja ota a = 0,85.

Kaavan (4) mukaisesti määritämme suurimman sallitun voiman enimmäisarvon, jonka huokoisuus lasin pohjan tietyn paksuuden kanssa voi havaita

eli joka on varustettu lävistyspylväällä olevan grillataulukon voimakkuudella.

Grilliarvon koko h = hANC + hbot = 90 + 60 = 150 cm.

Määritä kuormituksen suuruus paaluun ottaen huomioon kuormat grillin painosta ja maaperästä sen viereissä.

Grillin ja maaperän materiaalin keskimääräinen tilavuuspaino otetaan V = 21 kN / m 3, ylikuormitustekijä g f = 1.1.

Paalun arvioitu kuormitus omasta rasvattomasta painosta ja maaperän pinnasta G on yhtä suuri kuin:

Pitkittäisen voiman ja momentin suuruus, joka vaikuttaa grillimassan jalkaan, määritetään kaavalla:

Nbot = N + G = 3400 + 246 = 3646 kN (371,8 tc);

Mbot = M + Qh = 600 + 80 × 1,5 = 720 kN × m (73,5 tf × m).

Lasketut kuormat paaluilla:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) roottorin reunasta toisessa rivipehmussa

405 kN (41,3 tf) 3 x 1,16 = 3688 kN (375 t c)> Q = 1542 kN (157,2 t c).

Siksi on aikaansaatu grillattavan levyn kaltevien osien lujuus.

Laskennan grillataivutus

Taivutusmomenttien suuruus määräytyy kaavojen (17) ja (18) avulla:

a) kappaleissa 1-1 ja 3-3 pylvään reunoja pitkin (katso kuva 16)

b) osissa 2-2 ja 4-4 alipylvään reunojen yli

Määritettäessä raudoituksen osaa grillauslevyssä (lujitus on valmistettu luokan A - III terästä) käytämme kaavoja (19) - (22). Sarakkeen reunojen osissa:

taulukon mukaan. 2 kun q = 0,03, löydämme v = 0,985.

Rs = 365 MPa (luokka A - III -vahvike, d ³ 10 mm)

Alareunan reunoissa olevat osuudet:

Lasketut ovat osajohtojen reunat (kohdat 2-2 ja 4-4).

pituussuunnassa - 12 Æ 18 AIII (As = 30,54 cm2);

poikittaissuunnassa - 14 Æ 16 AIII (As = 28,15 cm2).

Grillituksen perustuksen vahvistamiseen käytetään hitsattua vahvistusverkkoa GOST 23279-84 -merkkien mukaisesti

Tarkasta grillattavan levyn kaltevien osien voimakkuus taivutusmomenttiin

Tarkastus tehdään grillattavan levyn kuormitetun osan puolella.

Leikkausvoima ulkoisesta kuormituksesta, joka vaikuttaa normaaliin osaan, joka kulkee kaltevan osan alusta, on yhtä suuri kuin

Raja-arvo sivuttaisliikkeen, joka voi aistia levy grillage kaltevalla osuudella, on kiinnitetty normaalista halkeaman muodostuminen määritetään kaavalla (15), jossa otetaan käyttöön oikealla puolella lisätekijä epätasa

Siksi kaltevien osien lujuus taivutusmomentilla on aikaansaatu.

Esimerkki 2. Grillitilan laskeminen läpikulkevalle teräspylväälle erillisillä emäksillä sarakkeen jokaiselle haaralle (kuvio 17).

Hitto. 17. Pylväspohja teräksisen ristikon pylvääseen, jossa on erilliset pohjat

Ottaen huomioon: paalusäätiö, jossa 15 paalun palanen.

Grillityyppien mitat 450 - 240 cm: n tarkkuudella Grillitason korkeus ankkurointipulttien sulkemisolosuhteista pylväiden tukien kiinnittämiseksi oletetaan olevan 120 cm. Grillin yläosa on miinus 100 cm puhtaan lattian tasolta.

Sarakepohjan pohjalevyjen mitat: abas = 71 cm; bbas = 90 cm

Pihvejä, joiden poikkileikkaus on 30 "30 cm, on upotettu grilliin 5 cm: n syvyyteen asti. Grillilevyn vahvistusverkot on asetettu paalujen kärkeen.

Betonin lujuusluokka B15, betonin työolosuhteiden g b 2= 1.

Betonin rakenteellinen vastus aksiaaliseen jännitykseen Rb T = 0,75 MPa (7,65 kgf / cm 2).

Lasketut kuormat grillataessa:

N 1 = 5140 kN (524 t c) - pitkittäisvoima grillatahion yläosassa sarakkeen kuormitetusta haarasta;

N 2 = 2450 kN (300,8 t c) on pituussuuntainen voima grillauksen yläosassa sarakkeen vähemmän kuormitetusta haarasta.

Grillin lujuutta on tarkistettava työntämällä saraketta ja kulmakapaa.

Tarkista grilli sarakkeen työntämiseksi

Tarkastus grillauksen levyn työntämiseen suorittaa tämän haaran pohjan teräslevyn ulkoreunan eniten kuormitetulla sarakkeen haara kaavalla (32) ottaen huomioon p. 2.23: n suositukset

Painovoiman suuruus on yhtä suuri kuin

missä on f 1 - pilkkujen reaktion suuruus ensimmäisellä rivillä grillauksen reunasta grillattavan kuormitetun osan puolella puusta sarakkeesta:

F 2 - paalujen reaktioiden suuruus toisella rivillä grillauksen reunasta rasvattoman grillin osan puolella:

Pituussuuntainen voima ja taivutusmomentti suhteessa poikittaisakseliin:

Fkohti = 2 (3 × 685 + 612) = 5334 kN (543,9 tf),

Painovoiman F raja-arvo, jonka grillaus voi havaita, on yhtä suuri kuin:

F = 2 × 1,12 × 0,75 [2,26 × (0,9 + 0,448) +2,5 (0,71 + 0,495)] × 10 3 = 10179 kN (998 t c)> Fkohti = 5334 kN (543,9 t c).

Tällöin kylvyn lujuus työntää kolonnin.

Tarkista grillikoukku työntämällä nurkkaan kasa

Määritetään laskennallisen kuormituksen suuruus kuormitetulle kulmakapille, kun otetaan huomioon kuor- mitukset grillauksen painosta ja maaperän paino grillauksesta (rakenteen tilavuuspaino kN / m 3: ssä otetaan 0,01 materiaalitiheydeltä, ts. Grillatahalle tilavuuspaino on V 1 = 25 kN / m 3 maaperälle V 2 = 18 kN / m 3):

a) paalun arvioitu kuormitus omasta painostaan

b) paalujen rakenteellinen kuormitus maaperän täyttöstä grillataessa

Määritä kulmakapselin reaktion suuruus koko kuormituksesta

Nurkakapin puristusvoiman maksimiarvo määritetään kaavalla (14)

Näin ollen kalan lujuus työntyy kulmakappaleen läpi.

Esimerkki 3. Keskitetysti avatun aihiotilavuuden laskeminen neliön muotoisena suunnitelmassa teräsbetonipylväiden ryhmälle.

Ottaen huomioon: 40 cm: n 40 cm: n pylväsosa on upotettu grillilevyyn 60 cm.

Suunnitelman mukaisen grillataulun mitat - 330 '330 cm; korkeus - 120 cm.

Rostverk lepää 16 pylvään holkilla, jonka osa on 30 "30 cm; etäisyys halkeaman akseleiden välillä - 90 cm.

Grillityön jäljellä olevat mitat on merkitty kuv. 18.

Hitto. 18. Pohjalevyn levityslaatta betonialustalle

Puristuslujuuden B25 betoniluokka, betonin käyttöolosuhteiden kerroin g b 2 = 0,9.

Rbt = 0,9 x 1,05 = 0,94 MPa (9,64 kgf / cm 2).

Laskettu pituussuuntainen voima kuormituksesta pylvään päälle grillauksen yläosassa

N = 4050 kN (413 tc).

On tarpeen tarkistaa grillimassan lujuus työntämällä ja jakamalla pitkittäisvoiman N avulla.

Pylvään pohjasta työntämiseen tarkoitetun grillataulukon laskeminen saadaan kaavan (5) mukaisesti,

jossa h 0 = 1130 - 600 = 530 mm;

Kaavan (2) mukaisesti määritetään kerroin a:

f = 2 × 0,8 × 0,6 = 0,96 m 2 = 0,96 x 10 6 mm 2,

Kaavan (9) mukaan ruoanlaittokapasiteetti on halkaisu

Kaavan (10) mukaan määritämme kertoimen m arvon, jolle ennalta määrätään sivupuristusjännitteen arvo s sid

m = 0,8 - 0,025 s sid = 0,8 - 0,025 x 5,95 = 0,651;

Grillauslaitteen kantavuudelle otamme suuremman arvon, joka saadaan grillauksen laskemisesta halkaisuun ja verrataan sitä kantokykyyn, joka työntää grillatahon yläosasta, ts. h 0 = 1130 mm:

Koska halkaisusuihkukannan kantokyvyn todettu arvo ei ylitä sen kantokyvyn arvoa, joka työntää grillatahon yläosasta, lausekkeen 2.8 edellytykset täyttyvät:

4084 kN> N = 4050 kN.

Tällöin saadaan aikaan grillatahon lujuus.

Esimerkki 4. Epäorgaanisesti kuormitetun paalusuojan raudoitetun monoliittisen grillauksen laskeminen modulaarisella kengällä sarjan 1.020-1 / 83 mukaisesti julkisen rakennuksen rungon keskivyöhykkeen pylvääseen.

Ottaen huomioon: kuormitukset sarakkeesta pohjaan grillauksen yläpinnan tasolla:

N = 5000 kN (510 tf); M = 49 kN × m (5ts × m); Q = 20 kN (2 t c).

Pallot esivalmistettu betoniterä 30 '30 cm.

Maalissa oleva paalupaikka, Fsv = 450 kN (45,9 t c); hammaslangan viimeiset paalut (mukaan lukien yli 20%: n ylikuormitus) = 1,2 × 450 = 540 kN (55,1 t c).

Puristuslujuusluokka B25.

Betonin työolosuhteiden kerroin g b 2 = 1.1.

R b = 14,5 x 1,1 = 16 MPa (163 kgf / cm2);

R bt = 1,05 x 1,1 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm 2);

A - III - luokan kuumavalssattujen teräsliittimet.

Otamme käyttöön suorakaiteen muotoisen ruudukko, jonka koko on 330 - 240 cm. Valitsemme kokoonpanokengän merkin 1,020-1 / 83-sarjan ohjeiden mukaisesti. 1-1 (2F12.9-1).

Betonipukki B15 Betoniluokka:

R b = 8,5 x 1,1 = 9,35 MPa (95,4 kgf / cm2);

R bt = 0,75 x 1,1 = 0,83 MPa (8,4 kgf / cm2);

Hitto. 19. Komposiittivarasto betonielementtiä varten

1 - monoliittinen levy; 2 - asennuskenkä

Esikäsitellyn kengän mitat ovat 120-120 cm, korkeus 90 cm, esikyllästetyn kengän pohjan paksuus on 25 cm. Monoliittisen grillauksen yläpinnan merkki on 1,05 m, esikuorittu kenkä 0,15 m (lattiatasosta).

Grillin alla olevien paalujen pensaasta otetaan 12 paikkaa. Paalujen sijainti holkissa ja akseleiden paalujen välinen etäisyys näkyvät helvetissä. 19. Pylväiden yläpäät on upotettu grillauslaatikkoon 5 cm: iin, pohjaveden syvyys on 5 m.

Grillitilan laskeminen työntöpylväässä

Laskenta tehdään kaavalla (4).

Pallojen reaktioiden suuruus kolonnista kuormitetaan grillata- malla grillataavan ylemmän vaakasuoran pinnan tasolla määritetään seuraavasti:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) grillirungon reunasta toisessa rivissä grillattavan kuorittuneen osan puolelta

Painovoiman suuruus

Määritämme monoliittisen grillatun paksuuden 60 cm. Teemme komposiittirakenteen lävistyslaskennan kokoonpanokupin pohjasta ja grillilevystä. Keräyskupin pohjan ja monoliittisen grillauksen kokonaispaksuus (pylvään pohjalta) on yhtä suuri kuin

Arvioitu korkeus h 0 = hbot - 1 = 90 - 7 = 83 cm, mukaan lukien grillauksen monoliittiosuuden laskettu korkeus on 53 cm.

Määritä c: n arvo 1 ja c 2 (etäisyydet pilarin reunoista pinoiden vastaaviin reunoihin):

Kaavan (2) mukaisesti määritämme kerroin a, joka ottaa huomioon pituussuuntaisen voiman osittaisen siirtämisen grillin levyn osaan lasin seinien läpi

Kaavan (4) mukaisesti määritämme suurimman arvon, jonka komposiittikarhu voi havaita.

eli joka on varustettu lävistyspylväällä olevan grillataulukon voimakkuudella.

Ota monoliittisen levyn paksuus 60 cm.

Määritä kuormituksen suuruus paalussa ottaen huomioon grillatahnan paino, esikuivattu kenkä ja maaperä kuorimakkareiden reunuksilla.

Komposiittiteräksen ja maaperän keskimääräinen tilavuuspaino on yhtä suuri kuin V = 21 kN / m 3, ylikuormitustekijä g f = 1.1.

Monoliittisen grillauksen pohjalla olevan pituussuuntaisen voiman ja momentin suuruus:

Nbot = N + G = 5000 + 302 = 5302 kN (540,6 tc);

M bot = M + Qh = 49 + 20 × 1,5 = 79 kN × m (8,1 tf × m).

Lasketut kuormat paaluilla:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) roottorin reunasta toisessa rivipehmussa

Näin ollen paalun kantavuus on järjestetty.

Nurkkapuristimen työntämisen ansiosta

Laskenta tehdään kaavan (14) mukaisesti.

Tarkasta lautan monoliittisen grillauksen paksuus h 1 = 60 cm

Grillilevyn korkeus paalun yläpinnasta on yhtä suuri kuin

Määritä paalin maksimikuorma siitä, millainen tilaus on, että teräslevyn levy on pakotettu nurkkaan

Siksi rasvakilven levyn lujuus puristussokkakapilla varustettuna.

Grillitilan levyn kaltevien osien lujuus lasketaan poikittaisvoimalla

Laskenta tehdään kaavan (15) mukaisesti.

Määritetään poikittaisvoiman laskettu arvo rasvattoman kuoren suurimmasta osasta, kun kaikkien kuumien kuoren viimeisen rivi-

3 × 450,6 = 1352 kN (137,8 t c);

Määritä poikittaisvoiman raja-arvo, joka voi ottaa grillattavan levyn kaltevassa osassa:

Siksi on aikaansaatu grillattavan levyn kaltevien osien lujuus poikittaisvoimalla.

Laskentilevyn grillataivutus

Määritä taivutusmomenttien suuruus kohdissa 1-1 ja 2-2, jotka kulkevat esivalmistetun kengän pohjan reunoilla

Kaavojen (19) ja (23) avulla määrittelemme vaaditun lujituksen luokan A - III (Rs = 365 MPa):

taulukon mukaan. 2 kun q = 0,09, löydämme v = 0,952;

pituussuunnassa 23 Æ 18 AIII

poikittaissuunnassa 17 Æ 16 AIII

Grillituksen perustuksen vahvistamiseen käytetään hitsattua vahvistusverkkoa GOST 23279-84 -merkkien mukaisesti

Tarkasta grillattavan levyn kaltevien osien voimakkuus taivutusmomenttiin

Tarkastus tehdään grillattavan levyn kuormitetun osan puolella.

Määritetään poikittaisvoiman raja-arvo, jonka grillauksen monoliittinen levy voi havaita vievästi kaltevalla osuudella, joka muodostuu tavanomaisten halkeamien muodostumisesta ja kulkee viimeisen rivin pilarin sisäpintojen tasosta lähikirjaston lähimmälle ulkopinnalle:

Saatu arvo on suurempi kuin kaikkien uloimman rivin paalujen reaktioiden summa tarkasteltavan osan sivulta: 1352 kN (137,8 tonnia c).

Siksi kaltevien osien lujuus taivutusmomentilla on aikaansaatu.

LIITE

PERUSKIRJEET

Ulkoisten kuormien ja vaikutusten vaikutukset

M on taivutusmomentti;

N on pituussuuntainen voima;

Q - sivusuuntainen voima;

Fkohti - työntövoima;

F - paalireaktio.

Rb - suunnitella betoniresistenssi aksiaalisen kompression suhteen ensimmäisen ryhmän raja-asemaan;

Rbt - betonin laskettu vastus aksiaaliseen jännitteeseen ensimmäisen ryhmän lopulliselle tilalle;

Rs - lujitteen lujuuden vastustuskyky jännitteelle ensimmäisen ryhmän raja-asemasta;

RSW - poikittaisen lujitteen rakenteellista kestävyyttä jännitteelle kaltevien osien laskennassa poikittaisvoiman vaikutuksesta.

ja; b - grillattavan pohjan pituus ja leveys;

1; b 1 - vastaavasti, alaosarakkeen suuremman ja pienemmän koon;

h on grillauksen koko korkeus;

h 1 - grillilevyn korkeus;

h 0 - grillimassan työkorkeus;

h 01 - grillikilven työskentelykorkeus;

h aps - sarakkeen asennuksen pituus grillattavan lasin tai levyn aikana;

S - askel paalut paalun holkissa;

bas ; bbas - mitat teräspylvään pohjan pohjalevyllä;

a - betonipinnan suojaava betonikerros;

e0 - pituussuuntaisen voiman N epäkeskisyys suhteessa kolonnin alennetun osan painopisteeseen;

ja minä - painettavan kuvion i: nnen sivupinnan pohjien summa;

kanssa minä - i: nnen kaltevan osan ulkoneman pituus;

d on vahvikkeen halkaisija;

s - poikkipinta-ala;

f - alapäässä upotetun pylvään sivupinta-ala;

b - grillimassan poikkileikkausaluetta, joka otetaan huomioon laskettaessa grillauksen voimakkuutta jakautumisessa.

Lankojen määrän laskeminen kaaressa ja grillata- misen rakentaminen

Pallosäätiössä olevien paalujen lukumäärä määräytyy I-raja-arvon laskemalla ja se vähenee ehdon täyttymiseen:

jossa N on rakennekuorma, joka on siirretty rakenteesta yhdeksi halkeaksi tai paaluksi osana paalusäätiötä;

Fd - paalun kantavuus maassa;

γettä - määritetty luotettavuuskerroin riippuen menetelmästä, jolla määritetään paalun kantavuus maassa.

Pallojen lukumäärä määritetään kaavalla:

Fiv - ulkoisten kuormien pystysuoran komponentin laskettu arvo;

Fd - paalin kantavuus;

γettä - luotettavuuskerroin, joka on otettu käytettäessä paalun kantavuutta maan päällä.

Kun otetaan huomioon, että vaakasuora kuorma ja momentti siirretään säätöön, paalujen määrää lisätään 20%.

Pallojen kokonaismäärä säätiössä on seuraava:

paalut. Ota kuusi C10-30-paaluista.

Kokoonpuristettaessa paalun holkki edetään ehdolla, että käytettyjen paalujen akseleiden välisen etäisyyden on oltava vähintään kolmiulotteinen.

Grillin ja maaperän omalla painollaan voidaan laskea suunnilleen kaava:

b ja l ovat vastaavasti grillauksen leveys ja pituus;

d on grillauksen pohjan syvyys;

- raudoitetun betoniteräksen ja maaperän osuuden keskimääräinen arvo viiralla;

- kuorma turvallisuustekijä.

Laskettu puristusvoima grillin jalan tasossa on yhtä suuri kuin:

d 'on etäisyys voima F: n toiminnastasisään grilliin pohjaan.

Kun tiedämme, että varsinaiset kuormitukset vaikuttavat grillauksen pohjan tasoon, paalujen lukumäärään ja niiden sijaintiin, määritämme kuorman, joka on siirretty halkaisijaltaan kaikkiin paaluun kaavalla:

jossa: xminä, yminä - etäisyys paalukentän pääakseleista kunkin paalin akseliin;

x, y on etäisyys pääakseleista paalusakseliin, jolle laskennallinen kuorma lasketaan.

Meidän tapauksessamme hetki toimii vain x-akselin suuntaan, joten kaava yksinkertaistuu kahteen päähän. Paalun holkki on symmetrinen x- ja y-akseleiden suhteen, joten nämä akselit ovat tärkeimmät ja kulkevat paalipesän painopisteen läpi. Suurimmat paalut aiheuttavat kiinnostuksen paalusäätiön vahvuuden näkökulmasta. Nämä paalut ovat ilmeisimmin uloimman rivin paaluja, jotka sijaitsevat kohtisuorassa momentin tason ja vaakasuoran voiman suhteen. Kuormitusta kuormitetuista paaluista määräytyy seuraavasti:

Ulompiin paaluihin kohdistuva kuormitus saa kasvaa 20%, jos laskelma tehdään ottaen huomioon tuuli- ja nosturikuormat. Näiden kuormien laskeminen teollisuusrakennusten suunnittelussa on pakollista.

Siksi edellytykset kantokyvyn varmistamiseksi maassa ääripaaluilla ovat:

Ehto täyttyy 9%: n turvallisuustekijällä, joten otamme 6 C10-30-paalua