Laskenta pohja kallistuksen

Kuva 3.2.4 Suunnittelujärjestelmä seinämän leikkausvakavuuden määrittämiseksi

Seinämän vastustuskyky leikkaukselta pohjan pinnan yli varmistetaan, kun seuraavat ehdot täyttyvät:

jossa R - tartuntavoimat, kN / m;

T - leikkausvoimat, kN / m;

jossa e = en - suurin komponentti, kN / m.

Gabionin painovoimainen seinä asennetaan Renault-patjoille, jonka paksuus on 0,32 m

Pohjan N normaali reaktio on yhtä kuin gabion seinämän paino:

jossa ug - seinän osa-alue, m 2

jossa H on seinän korkeus, 4 m;

B - seinämän leveys on 8 m

Sibori:

Seuraavaksi laske gabionin seinämän paino ja siten pohjan normaali reaktio:

Seuraavaksi määritetään arvioitu kestävyyskerroin:

Gabionin painovoima-seinämän stabiilius leikkausta vastaan ​​on varustettu seinän leveydellä 8 m.

Seinämän kestävyys laskeutumista vastaan

Kuva 3.2.5 Laskeutumissuunnitelma seinämän stabiilisuuden määrittämiseksi rullalle

Seinämän vakaus kippausta vastaan ​​on käytettävissä, kun seuraavat ehdot täyttyvät:

missä on Mlyöntiä - tilavuusvoima, kN · m / m;

Mop - kaltevilla seinillä vaikuttavien voimien momentti, kN · m / m

jossa g0 - kaikkien pystysuuntaisten kuormitusten tulos, kN / m

x0 - kaikkien pystykuormien olkapää, m

jossa E on vaakakomponenttien suurin arvo, kN / m

U0 - kaikkien vaakakuormien aiheuttamien voimien olkapää, m;

Määritä kaltevuuden seinämän stabiilisuuskerroin:

Alustavien tietojen (leveys 8 m, korkeus 4 m) vakausolosuhteet täyttyvät, mikä tarkoittaa, että tämä laskenta suoritetaan tällä datalla.

Laskeminen seinälle kallistettaessa

Holding-joukot, Mz1

Välilehdessä. 2 momenttia lasketaan suhteessa seinän pohjan etupintaan (piste O1 kuv. 10), yf = 0,9 - kuorman luotettavuuskerroin seinän painoon.

eli ehto (4.7) ei täyty.

Seinämän vastustuskyvyn laskemista vastaan ​​perustetun leikkauksen vastus lasketaan kaavan (4.8) mukaisesti käyttäen tietoja

Leikkausvoima R1 = Ear - En = 321,4 - 18,5 = 302,9 kN.

Tässä = 0,3 on maanpinnan muuraustekijän kitkakerroin (taulukko 8, 2):

eli ehto (4.8) ei täyty.

5.7. Tuloksen tarkastaminen

Laskenta M II ja N II suoritetaan kaavan (4.9) mukaisesti kuorman 1 turvakertoimien avulla tietokantataulukon avulla. 1.

eli ja tätä tarkistusta ei suoriteta.

Yleiset johtopäätökset ja suositukset

Suoritetut tarkastukset osoittivat, että tehtävässä oleva kiinnitysseinä ei täytä suurinta osaa rakennussääntöjen vaatimuksista. Seinä on uudistettava. Standardien noudattaminen on useita tapoja:

- lisää seinän pohjan leveyttä;

- muuttaa kaltevuutta ja lisätä seinämän takapinnan karheutta;

- tehdä seinämää massiivisemmaksi;

- vähentää aktiivista painea korvaamalla täyttö maaperällä, jolla on suuri sisäisen kitkan kulma jne.

6. Liitteet Kurssityön tekeminen "Seinämän laskeminen"

Tehtävien valinnan selitys

Opettaja antaa opiskelijalle viitenumeron, joka koostuu neljästä numerosta.

Ensimmäinen numero ilmoittaa seinän koon (taulukko 1).

Toinen on täyttöpanoksen ominaisuuksien muunnelma (taulukko 2).

Kolmas on perustuksen pohjan alapuolella olevan maan ominaisuuksien muunnelma (taulukko 3).

Neljäs on vaihteleva tasaisesti jakautuneen kuormituksen täyttöpinnalle (taulukko 4).

Esimerkiksi opiskelijalle annetaan koodi 1234. Tämä tarkoittaa, että opiskelija on pöydässä. 1 vie = 1 m, b = 3 m jne.; taulukon mukaan. 2 ySAG = 19; φ = 29 astetta jne.; taulukon mukaan. 3 maaperä - karkea hiekka, γSAG = 19,8; ω = 0,1, ja niin edelleen; taulukon mukaan. 4q = 50 kPa.

Kuv. Kuvio 11 esittää poikkileikkausta kiinnitysseinästä, jossa on kirjainmerkkejä, joiden arvot on otettava taulukosta. 1.

Kuva 11. Kiinnitysseinän poikkileikkaus

Kurssityön perustiedot

Pylväspohjan laskeminen kaatumisen varalta

On pitkään tiedetty, että rakennuksen luotettavuus ei riipu paitsi oikean perustan valitsemisesta, laadukkaista rakennusmateriaaleista, ammattihenkilöstöstä, myös maaperän määrittelystä ja kuormituksen laskemisesta.

Laskutoimitukset ja tehtävät

Rakentaminen alkaa laskemalla. Tämä on ensimmäinen rakennussääntö, eikä ole väliä, puhumme esimerkiksi 9-kerroksisesta asunnosta tai Tomin majasta. Laskennalle vaaditut tiedot. Tietojen keruu on samaa vastuullista työtä kuin laskujen tekeminen. Tiedot kerätään eri tavoin. Nämä voivat olla dynaamisia tai staattisia testejä, ja usein parametrejä ja arvoja taulukoista.

Säätiöiden suunnittelussa tarvitaan tällaisia ​​tietoja:

  • laskelmat geotekninen työ;
  • rakennuksen ominaispiirteet, rakenneratkaisut, rakennustekniikka;
  • mitkä voimat ja kuormat vaikuttavat säätiöön;
  • läheisten säätiöiden läsnäolo ja niiden rakentamisen vaikutukset niihin.

Kaikki ohjeet rakennusten ja rakenteiden pohjaan laskemisesta annetaan samassa nimessä SP 22.13330.2011, SNiP 2.02.01-83 päivitetty versio.

Laskettaessa määritetään:

  • mikä on perusta;
  • tyyppi, muotoilu, materiaali ja koko säätiö;
  • työ vähentää muodonmuutosten vaikutusta;
  • toimenpiteitä läheisten säätiöiden muutosten hillitsemiseksi.

Perusteiden laskeminen

Laskelmissa perusedellytys on, että maaperän kantavuus lasketaan yhteen kaikkien rakenteiden kanssa.

Kehityksen pitäisi ratkaista ongelma niiden kestävyyden varmistamisessa kaikissa haitallisten kuormitus- ja vaikutusvaihtoehtojen ilmetessä. Loppujen lopuksi emästen stabiilisuuden häviäminen aiheuttaa vastaavasti vääntymisen ja mahdollisesti koko rakennuksen tai osan sen tuhoutumisen.

Perussiirron seuraukset

Tällainen todennäköinen vakauden menetys testataan:

  1. maanpäällinen leikkaus yhdessä pohjan kanssa;
  2. rakenteessa tasainen leikkaus kosketuksessa: rakenteen pohja on maanpinta;
  3. perussiirtymä minkä tahansa akselinsa ympäri.

Rakenteeseen vaikuttavien kuormien ja muiden voimien lisäksi rakennuksen vakaus riippuu säätiön pohjan, muodon ja pohjan koosta.

Rajatilan menetelmän soveltaminen

Kuormituksen määrittelyjärjestelmä on melko monipuolinen ja täsmällinen jokaiselle kohteelle. Eri vaiheissa vuoteen 1955 asti rakenteita laskettiin eri tavoin: a) sallitut jännitykset; b) tuhoavat kuormat. Ilmoitetun päivämäärän hetkestä alkaen laskelmat suoritetaan rajatilojen menetelmän mukaisesti. Sen ominaisuus on useiden tekijöiden olemassaolo, joissa otetaan huomioon rakenteiden äärimmäinen lujuus. Kun tällaiset rakenteet eivät enää täytä toiminnan vaatimuksia, niiden tilaa kutsutaan rajaksi.

Mainitut SP- ja SNiP-asetukset asettavat seuraavat raja-arvot:

  • kantavuus;
  • muodonmuutoksista.

Rakennuksen perustuksen muodonmuutos syrjäytymisen vuoksi

Laakerikapasiteetin mukaan on olemassa tiloja, joissa säätö ja rakenne eivät täytä toimintaperiaatteita. Tämä voi olla niiden vakaata asemaa, romahdusta, erilaisia ​​tärinöitä, liiallista muodonmuutosta esimerkkinä: katoaminen.

Toisessa ryhmässä yhdistyvät olosuhteet, jotka estävät rakenteiden toimintaa tai vähentävät sen kestoa. Täällä voi esiintyä vaarallisia siirtymiä - sedimentti, rulla, taipuma, halkeilu jne. Muotoutumisen laskeminen suoritetaan aina.

Ensimmäinen ryhmä laskee perustelut tällaisissa tilanteissa:

  1. horisontaalisten kuormien läsnä ollessa - pidätysseinä, työskentelemään kellarikerroksen syventämiseksi (jälleenrakentaminen), laajennusrakenteiden perustalle;
  2. kohteen sijainti lähellä kaivoa, kaltevuutta tai maanalaista toimintaa;
  3. pohja koostuu märistä tai kovaa maaperästä;
  4. laitos on mainittu I-tason vastuulla.

Kuormituslaskenta

Suunnittelussa otetaan huomioon kaikentyyppiset kuormat, joita esiintyy rakennusten ja rakenteiden rakentamisen ja käytön aikana. Normaalisten ja laskettujen arvojensa järjestys on määritelty SP: ssä 20.13330.2011, päivitetty versio SNiP 2.01.07-85.

Kuormat luokitellaan altistuksen keston mukaan ja ne ovat pysyviä tai tilapäisiä.

Pysyviä kuormia ovat:

  • rakennusten elementtien ja rakenteiden paino;
  • irtotavaran paino;
  • pohjaveden hydrostaattinen paine;
  • esim. vahvistettu betoni.

Väliaikaisten kuormien määrä on laajempi. Voimme sanoa, että kaikki muut, jotka eivät sisälly pysyviin, kuuluvat niihin.

Yleensä useat voimat vaikuttavat pohjaan tai rakenteeseen, joten raja-arvojen laskelmat suoritetaan käyttämällä kuormien tai vastaavien voimien kriittisiä yhdistelmiä. Tällaiset yhdistelmät on suunniteltu analysoitaessa eri kuormien samanaikaisen käytön koostumusta.

Kuormien koostumus vaihtelee:

  • Tärkeimmät yhdistelmät, joihin kuuluvat pysyvät, pitkäaikaiset ja lyhytaikaiset kuormat:
  • erikoisyhdistelmiä, joissa tärkeimpien erityiskuormien lisäksi:

Säätiön vakauden laskenta

Toistaiseksi vain pintapuolisesti perehtynyt tilan rajoittamismenetelmään, voidaan kuvitella, kuinka paljon tietoa ja laskelmien määrää on tarpeen perustusten oikeaan suunnitteluun. Virheisiin ja laiminlyönteihin ei ole paikka, koska puhumme rakennuttajien, mutta myös vuokralaisten tai työntekijöiden turvallisuudesta. Ja vaikka massarakentamisen ja yksilön riskit ovat verrattavissa, vähäisimpien epäilyjen pitäisi kehottaa kehittäjä ottamaan yhteyttä suunnittelijoihin.

Alustan pohjallinen laskeminen kaatumiselle alkaa säätämällä laakakapasiteetin säätöä. Ensin sinun on tarkistettava ehto:

Erilaisilla maaperillä perimmäisen perustakestävyyden vahvuus on erilainen. Kallioiselle maaperälle se lasketaan seuraavasti:

Märkäillä mailla se määritetään tasaisten ja tangentiaalisten jännitysten suhteiden välillä liukupinnoilla.

Yksinkertainen leikkausvahti

On kaikkein vaarallisinta löytää kaikki mahdolliset liukuvat pinnat, ja se antaa voimien tasapainon: siirtymisen ja pitämisen. Testaustoimintoihin kuuluu kuormien yhdistelmiä ja erilaisia ​​vaikutuksia. Kunkin tapauksen osalta maksimikuorma lasketaan.

Laskennan pakolliset olosuhteet ovat kaavioiden ja piirustusten rakentaminen (tietyssä akselissa tai suhteessa alustaan), jolloin voimien tai hetkien tasa-arvo voidaan määrittää. Järjestelmät osoittavat:

  • rakennusaineet;
  • maaperän paino;
  • kitkavoima kriittisellä liukupinnalla;
  • suodatuspaine.

Koska pohjalla oleva tasainen leikkaus on mahdollista tilanteessa, jossa maaperän mekaaninen vuorovaikutus ja pohjan kanta adheesio on pienempi kuin vaakasuora paine, on tarpeen laskea leikkausvoimat ja kiinnitysvoimat. Staattisen asennon säätö on noudatettava seuraavia ehtoja:

jossa Q1 on laskennallisten kuormien komponentti leikkaustason yhdensuuntaisella pohjalla kN; Еа ja Ер - tuloksena olevan aktiivisen ja passiivisen maaperän paineen komponentit perustusten lateraalipinnoille, leikkaustason (kN) rinnalla; N1 - laskettujen kuormien summa pystysuoraan (kN); U - hydrostaattinen vastapaine (kN); b, l - säätiön parametrit (m); c1, f - maaperän kertoimet: tarttuvuus ja kitka.

Jos ehtoa ei saavuteta, leikkausvastusta voidaan lisätä lisäämällä kitkakerrointa. Sitten perustuksen alla sinun täytyy valmistaa sora-hiekka tyyny. Katso videota siitä, miten tehdään hiekkavaippa, jolla lisätään säätiön vakautta.

Yksin siirtyminen tapahtuu yleensä hieman puristettavalla maaperällä. Usein maaperän massassa on syvä muutos.

Valvonta

Tämä on uudelleenlaskennan laskennan viimeinen vaihe. Se on melko muodollinen, sillä pohjan kallistaminen voi olla vaikeaa - kivikkoiset maaperät rakentamisen aikana. Sitä vastoin puristettavat emäkset ovat alttiita telojen esiintymiselle, sitten pyörintäpiste siirtyy säätiön keskelle.

Joka tapauksessa sääntö olisi vahvistettava, että vakauden hetki on vahvempi kuin kaatumisajankohta. Testi määrittelee seuraavan mallin:

esimerkki

Tarkista sulkevan betoniseinän vakaus. Esimerkiksi termit :. ainoa leveys - 2,1 m, korkeus - m 2 toinen puoli täytettiin maaperän samassa tasossa seinän kanssa: q = 10 kN / m2, γ1 = 18 kN / m3, φ1 = 16 °.

Pystykuorman N1 = 400 kN / m, horisontaalinen - T1,1 = 120 kN / m.

  • On tarpeen tarkistaa leikkaus.

Seinälle vaikuttavat kuormat lasketaan. Esimerkin kunnossa määriteltyjen lisäksi myös rimruzzin ja täyteaineen horisontaalinen voima toimii. Se määritetään kaavalla:

Laskettu oma betoniseurannan paino (tiheys 25 kN / m3):

Nyt lasketaan maaperän paino reunoilta:

Laskettu leikkausvoima kaavalla:

Nyt tilavuusvoima (kitkakerroin 0,45)

Ilmaisun (12.5) totuuden tarkistamiseksi on välttämätöntä ottaa työolosuhteiden ja luotettavuuskertoimen kerroin (vastuullisen tason III rakenteille - 1.1).

Korvaamalla tiedot 151.4≤1 * 221.9 / 1.1 = 201.7 saadaan tulos, että kitkavoima on suurempi kuin leikkausvoima, joten stabiilisuus on varmistettu.

  • Toinen vaihe on rollover -testi.

Horisontaaliset voimat paljastuvat, niiden asema suhteessa pohjaan:

Laske vaakavoimille vaikuttava kallistusmomentti:

Pystysuuntaiset voimat luovat vakauden hetken suhteessa pohjan alustan valittuun kohtaan:

Rollover-testi voidaan johtaa säätiön vakavuuskertoimella.

Tämä seinä on vakaa.

Vakiomenetelmien käyttö helpottaa säätiöiden suunnittelua ja laskemista. Esimerkki säätiön laskemisesta yksinkertaistaa laskelmia. Esineissä annettujen suositusten perusteella on mahdollista välttää virheitä valitun rakenteen (sarakkeen, pilarin, vyön tai laattatyypin) rakentamisen aikana.

Pilarin pohja

Esimerkiksi käytetään yksikerroksista rakennusta, jonka parametrit ovat 6 × 6 m, sekä 15 × 15 cm: n (tilavuuspaino 789 kg / m³) puutavaraa olevat seinät, jotka on valmistettu ulkopuolelta rullaneristelevyllä. Rakennuksen kellari on betonista: korkeus 800 mm ja leveys - 200 mm (betonimassa - 2099 kg / m³). Se perustuu vahvistettuun betonipalkkiin, jonka leikkaus on 20 × 15 (teräsbetonimäärän tilavuusindikaattorit - 2399). Seinät ovat korkeita 300 cm, ja liuskekatoksessa on kaksi rinteitä. Kellari ja ullakko ovat lankkuja, jotka sijaitsevat palkkeilla, joiden leveys on 15 × 5, ja myös lämpöeristetty mineraalivillaa (suurin eristyspaino on 299 kg).

Kuormien normien tunteminen (SNiP: n mukaan) on mahdollista laskea perustat oikein. Esimerkki säätiön laskennasta mahdollistaa nopean laskutoimituksen omalle rakennukselle.

Kuormitusstandardit

  • Pohjassa - 149,5 kg / m².
  • Ullakolla - 75.
  • Venäjän federaation keskivyöhykkeellä olevan alueen lumikuormitus on 99 kg / m² suhteessa katon pintaan (vaakasuorassa osassa).
  • Eri akseleiden pohjalla käytetään erilaisia ​​paineita.

Paine kussakin akselissa

Konstruktivisten ja sääntelevien kuormien tarkat indikaattorit mahdollistavat perustan laskemisen oikein. Esimerkki säätiön laskemisesta annetaan aloitteleville rakentajille.

Rakenteellinen paine akseleilla "1" ja "3" (ulkoseinät):

  • Hirsseinästä: 600 x 300 cm = 1800 cm². Tämä indikaattori kerrotaan 20 cm: n pystysuoran päällekkäin paksuudella (mukaan lukien ulkovaippa). Tuloksena on 360 cm³ x 799 kg / m³ = 0,28 t.
  • Randbalilta: 20 x 15 x 600 = 1800 cm ³ x 2399

430 kg.

  • Pohjasta: 20 x 80 x 600 = 960 cm³ x 2099

    2160 kg.

  • Kappaleesta. Kokonaiskapasiteetin kokonaismassa lasketaan, minkä jälkeen 1/4 osa siitä otetaan.
  • Sivut, jotka ovat 5 × 15, sijoitetaan 500 mm: n välein. Niiden paino on 200 cm³ x 800 kg / m³ = 1600 kg.

    On tarpeen määrittää lattialevyn massa ja arkistointi, joka sisältyy laskelmien laskemiseen. Esimerkki säätiön laskemisesta osoittaa eristyskerroksen, jonka paksuus on 3 cm.

    Tilavuus on 6 mm x 360 cm² = 2160 cm³. Lisäksi arvo kerrotaan 800, kokonaismäärä on 1700 kg.

    Mineraalivillaeristys on 15 cm paksu.

    Tilavuusmäärät ovat 15 x 360 = 540 cm³. Kun kerrotaan tiheydellä 300,01, saamme 1620 kg.

    Yhteensä: 1600,0 + 1700,0 + 1600,0 = 4900,0 kg. Jaamme kaiken 4: llä, saamme 1,25 tonnia.

    1200 kg;

  • Kattomasta: yhden kaltevuuden kokonaispaino (1/2 katoa), ottaen huomioon palkkipalkkien paino, ritilät ja liuskekerrokset ovat vain 50 kg / m² x 24 = 1200 kg.
  • Normaaliset kuormat pylväsrakenteille (akseleille "1" ja "3" vaaditaan 1/4 koko paineesta katolla) mahdollistaa paalupohjan laskemisen. Esimerkki harkitusta rakenteesta sopii erinomaisesti rammingiin.

    • Pohjasta: (600,0 x 600,0) / 4 = 900,0 x 150,0 kg / m² = 1350,0 kg.
    • Mökistä: 2 kertaa vähemmän kuin kellarista.
    • Lumesta: (100 kg / m² x 360 cm²) / 2 = 1800 kg.

    Tämän seurauksena rakenteellisten kuormitusten kokonaisindikaattori on 9,2 tonnia, vakionopeus on 4,1. Jokaisella akselilla "1" ja "3" on kuormitus noin 13,3 tonnia.

    Rakenteellinen paine akselilla "2" (keskimmäinen pitkittäislinja):

    • Hirsiseinistä, razdbalki ja kellarin pintakuorma ovat samanlaisia ​​kuin akselin arvot "1" ja "3": 3000 + 500 + 2000 = 5500 kg.
    • Kellarista ja ullakosta heillä on kaksinkertaiset ilmaisimet: 2600 +2400 = 5000 kg.

    Alla on säätökuormitus ja laskentaperuste. Esimerkkiä käytetään likimääräisissä arvoissa:

    • Pohjasta: 2800 kg.
    • Mökistä: 1400.

    Tämän seurauksena rakentavan paineen kokonaisindikaattori on 10,5 tonnia, säännönmukaiset kuormat - 4,2 tonnia. Akselilla "2" paino on noin 14 700 kg.

    Paine akselille "A" ja "B" (poikittaislinjat)

    Laskelmat tehdään ottaen huomioon seinän kattorakenteiden, kiskojen ja kellarirakenteiden (3, 0,5 ja 2 tonnin) rakennuspaino. Näiden seinämien pohjaan kohdistuva paine on: 3000 + 500 + 2000 = 5500 kg.

    Pylväiden lukumäärä

    Tarvittavan pylväiden määrittämiseksi 0,3 metrin poikkileikkauksella otetaan huomioon maaperän (R) kestävyys:

    • R = 2,50 kg / cm2 (usein käytetty indikaattori) ja kenkien vertailualue 7,06 m² (yksinkertaisuuden vuoksi niillä on pienempi arvo - 7 m²), yhden sarakkeen kantokyvyn indikaattori on: P = 2,5 x 7 = 1 75 t.
    • Esimerkki pylväsperustan laskemisesta maaperälle, jolla on resistanssi R = 1,50, on seuraavanlainen: P = 1,5 x 7 = 1,05.
    • R = 1,0: ssa yksi pilari on ominaista P = 1,0 x 7 = 0,7 kantavuudella.
    • Vedenkestävän maaperän kestävyys on kaksi kertaa pienempi kuin taulukon indikaattoreiden minimiarvot, jotka ovat 1,0 kg / cm². 150 cm: n syvyydessä keskiarvo on 0,55. Kolonnin kantavuus on P = 0,6 x 7 = 0,42.

    Valitun talon tilavuus on 0,02 m³ raudoitettua betonia.

    Sijoittelupisteet

    • Seinäkerrosten alle: pitkin linjoja "1" ja "3" painolla

    13,3 tonnia

  • Akselilla "2" painolla

    14700 kg.

  • Seinän alle peittävät akselit "A" ja "B" painolla

    Jos tarvitaan säätiön laskeutumista, näytteen laskelmia ja kaavoja annetaan suuremmille mökeille. Esikaupunkialueilla niitä ei käytetä. Erityistä huomiota kiinnitetään kuormitusjakeluun, joka edellyttää pilarien lukumäärän tarkkaa laskemista.

    Esimerkkejä pilarien lukumäärän laskemisesta kaikentyyppiselle maaperälle

    Seinäpinnoille segmentissä "1" ja "3":

    Segmenteillä "A" ja "B":

    Vain noin 31 pylvästä. Betonimateriaalin tilavuusindeksi on 31 x 2 mm³ = 62 cm³.

    Segmenteillä "A" ja "B"

    50 kappaletta. Betonimateriaalin volumetrinen indikaattori

    Alla voit selvittää, kuinka laskea monoliittinen säätiö. Esimerkki annetaan maaperälle taulukon arvolla R = 1,0. Se on seuraavanlainen:

    Segmenteillä "A" ja "B"

    Yhteensä - 75 pilaria. Betonimateriaalin volumetrinen indikaattori

    Segmenteillä "A" ja "B"

    Yhteensä - 125 pilaria. Betonimateriaalin volumetrinen indikaattori

    Kahdessa ensimmäisessä laskelmassa kulmaportaat asetetaan akseleiden leikkauspisteeseen ja pitkin pitkittäisillä linjoilla - samaa tahtia. Vahvistetut betonikiskot valetaan muottipesän kannatinpohjaan.

    Esimerkissä 3, 3 pylväät sijoitetaan risteäviin akseleihin. Vastaava määrä emäksiä ryhmitellään akseleilla "1", "2" ja "3". Tämän tekniikan rakentajia kutsutaan "pensaiksi". Erillisellä "holkilla" on muodostettava yhteinen teräsbetonipäähydrauli ja sen sijoittaminen edelleen ristopalkkien akseleihin "A" ja "B".

    Esimerkki nro 4 sallii linjojen (1-3) risteyskohdassa ja pitkin pitkittäisosan rakentaa 4 pylvästä "holkkeja", kun niihin asennetaan kärkikorkit. Ne sijoitetaan randbalki kellarikerroksen alle.

    Nauhapohja

    Vertailua varten tehdään seuraava laskelma kaistaleesta. Esimerkki on otettu huomioon kaivannon syvyys 150 cm (leveys - 40). Kanava täytetään hiekkaseoksella 50 cm, sitten se täytetään betonilla yhden metrin korkeuteen. Maaperän kehitystä (1800 cm³), hiekkakehän (600) ja betoniseoksen (1200) asettaminen vaaditaan.

    4-sarakkeen tukikohdista kolmasosa on vertailua varten.

    Porauksen työ suoritetaan 75 cm³: n pinta-alaltaan 1,5 kuutiometriä olevan maaperän hävittämiseksi tai 12 kertaa vähemmän (loput maaperästä käytetään täyttöön). Tarvittaessa betoniseos - 150 cm³, tai 8 kertaa vähemmän, ja hiekkafraktiossa - 100 (tarvitaan kantopalkin alla). Lähellä perustetaan etsintäreikä, jonka avulla voidaan selvittää maaperän kunto. Taulukoista 1 ja 2 vastustus on valittu.

    Se on tärkeää! Pohjapiirroissa nämä tiedot mahdollistavat lautasten laskennan laskemisen - esimerkki mainitaan kaikentyyppiselle maaperälle.

    ProSopromat.ru

    Sopromatin tekninen portaali ja sen luomisen historia

    Seinät

    Kiinnitysseinä on tekninen rakenne, joka auttaa suojaamaan maaperää romahduksesta sekä havaitsemaan veden paineen hydraulisissa rakenteissa. Säilytysseinät ovat rakennusten kellareiden seinät, jokien, patojen, rannikkoseppien, vuoristoreittien aidat ja kaivojen seinät. Suunnittelupinon seinät ovat:

    Kiinnitysseinät on suunniteltu kallistuksen kestävyyteen; vastustuskyky leikkaukselle; muurausmateriaalin lujuuteen ja halkeamiskestävyyteen; maaperän vahvuudesta pohjan alapuolella.

    Seuraavat voimat vaikuttavat kiinnitysseinämään: maaperän E aktiivinen sivuttaispaineja, oma seinän paino Partikkeli ja maaperän paino perustan P vaiheillag.

    Maaperän aktiivinen sivuttaispaine määritetään Coulomb-teorian (1776 g) avulla. Samanaikaisesti maata pidetään ihanteellisesti virtaavana kappaleena, jonka hiukkasten välillä ei ole tartuntavoimia. Seinämän tasapainon tilaa siirtymishetkellä lepoon äärettömän hidasliikkeeseen kutsutaan lopulliseksi tasapainoksi. Seinämän sivuttaispaineen vaikutuksen alaisena seinämä siirtyy ja maa alkaa ryömiä auringon tasoa pitkin. Osa maaperästä ABC-tilavuudelle suljetaan nimeltään romahdusprismi. Jos tasaisen hajautetun kuorman intensiteettiä P kohdistetaan maan pinnalle kokoonpanon prisman sisällä, sen toiminta korvataan tavanomaisesti vastaavalla maaperäkerroksella.

    Rajallisen tasapainon tila ja maaperän sivuttaispaineen voimakkuuden kuvaaja.

    Maaperän lujuus perustuksen alapuolelle suurimman ja pienimmän rajapainon osalta tarkistetaan kaavalla:

    W on säätöperusosan vastushetki.

    Seinän vastustuskyky rullalle tarkistetaan seuraavan kaavan mukaisesti:

    täällä y on voiman E lapaja ;

    Р - pidätysseinän oma paino;

    a on voimaa P suhteessa kääntöpisteeseen.

    Seinämän vastus leikkaukseen tarkistetaan kaavalla:

    f on maanpinnan muuraustekijän kitkakerroin.

    Jos seinän vakautta kallistamisessa tai leikkauksessa ei suoriteta, sinun on

    - lisäämään seinämän omapainoa;

    - valitaan rautatieprofiili, jolla on pidettävä seinämä, jossa kaltevuus kohti pengeremaa;

    - Ota säätiön pohja kaltevalla pinnalla kohti.

    Rakennuksen kallistuksen laskeminen

    Kun rakennuksen korkeuden suhde kokoon on suunnitelman kannalta suuri, ja säätiön suuri joustavuus, niin rakennus voi kaatua tuulen ja seismisten kuormitusten vaikutuksesta. Rakennuksen kallistuksen laskeminen on erittäin tärkeää, koska se liittyy suoraan rakennuksen rakentavaan turvallisuuteen.

    "Monikerroksisten teräsbetonisten rakenteiden rakentamisen ja suunnittelun normit" (JZ 102-79) suosittelevat rakennuksen kaatumisen laskemista noudattaen seuraavia suhteiden pitopistettä MR kallistamiseen Mov:

    "Monikerroksisten teräsrakenteiden rakenteiden rakentamista ja suunnittelua koskevat säännöt" (JGJ 3-91) suorittavat saman laskelman edellytyksen mukaisesti:

    Seismisen suunnittelun rakennustandardeja (GB 50011-2001), kun yhdistetään kuormituksia, jotka sisältävät seismisiä vaikutuksia, yhdistelmäkertoimien tulisi olla 1,0. Monikerrosrakennuksille, joiden korkeus / leveyssuhde on suurempi kuin 4, alipaine ei ole sallittu pohjan alapuolella eikä alueilla, joilla on nollapaine. Muissa rakennuksissa nollapaineen alue ei saisi ylittää 15% kellarinviljelystä.

    Korkean rakennuksen rakenteiden suunnittelua koskevien teknisten ohjeiden (JGJ 3-2002) mukaan rakennusten, joiden sivusuhde on yli 4 perustan alapäässä, ei pitäisi olla nollan rasituksen ala; rakennuksissa, joiden suhde on alle 4, nollan rasituksen ala saa olla enintään 15% kellarin alueesta.

    Säätiön kaavio

    1 - yläosa; 2 - kellari; 3 - laskettu kohta vastustuskyvyn kaatumisnopeuteen; 4 - pohjan pohja

    • Kallistus- ja pitopaikat

    Antakaa kaatumisnopeuden vaikutusalue alustan pinta-ala ja törmäysvoima - horisontaalinen seisminen kuormitus tai vaakasuora tuulikuorma:

    missä on Mov - kaatumisnopeus; H on rakennuksen korkeus; С - kellarin syvyys; V0 - horisontaalisen voiman kokonaisarvot.

    Pidätysmomentti lasketaan reunapisteissä kokonaiskuormituksen vaikutuksesta:

    missä on mR - pidätysmomentti; G - kokonaiskustannukset (vakionopeudet, tuuli- ja lumikuormat matalalla vakioarvolla); In - lattian kellarissa.

    • Pidätysmomentin säätö ja nollajännitysalue säätiön pohjalla

    Pito-ajan laskemiseen

    Oletetaan, että kokonaiskuormitukset vaikuttavat rakennusaukon keskikohdan läpi (kuva 2.1.4). Tämän linjan ja tulovirran välinen etäisyys perusjännitteistä e0, Nollajännitteen alueen Bx pituus, nollajännitteen alueen pituus ja pohjan (B - x) / B pituus suhde määritetään kaavalla:

    Kaavoista saadaan nollajännityksen alueen suhde ja alustan pinta-ala turvalliseen pidätysmomenttiin.

    Jatkamme mainosrakenteen laskemista

    Jatkamme mainosrakenteen laskemista, määrittelemme kallistuksen rakenteen vakauden ja laskemme kriittisten liitoselementtien voimakkuuden.

    Vakauden laskeminen

    Pohjapulttien laskentamallinnus

    Laitoksen tuulen alueesta ja rakenteen korkeudesta riippuen perustusmuttereita on kaksi versiota: M 30 tai M36 (katso taulukko 1). Pulttiosan tarkistaminen suoritetaan jokaiselle vaihtoehdolle, kun otetaan huomioon tapaus, jossa tietyn osan elementin taivutusmomenttien summa on suurin
    Laskentamalli (peruspultit M 30)
    Tuulialue III, telineiden korkeus 4,5 m tuulikuorma 45 g: n kulmassa kilpeen

    Tarkista peruspulttien poikkipinta M30:
    - pakottaa yksi pultti momentin vaikutuksesta akseliin XX nähden

    - pakottaa yksi pultti momentin vaikutuksesta suhteessa Y-Y-akseliin:

    Suunnittelujärjestelmä (peruspultit M36)
    Tuulialue V, telineen korkeus 4,5 m, tuulikuorma 45 g: n kulmassa suojukseen

    Tarkista peruspulttien poikkipinta M36:
    - pakottaa yksi pultti momentin vaikutuksesta akseliin XX nähden


    - pakottaa yksi pultti momentin vaikutuksesta suhteessa Y-Y-akseliin:

    Rakenteellinen rakenne kallistuksen kestävyyteen


    Suunnittelujärjestelmä

    Laskentatulos riippuu rakenteen korkeudesta ja asennuksen tuulen alueesta. Taulukko 3

    Vet-
    litteä alue

    Opro-
    kidy-
    hetki, M
    '' opr

    Säätiön mitat
    cop, m

    Säätöpaino
    poliisi, kg

    paino pitoisuus
    rakenteet, kg

    Irtopaino
    pohjakerros
    että kg

    Päätelmä: Suunnittelun vakaus on varmistettu.

    Mainosmallin laskeminen APM WinMachine -ohjelmistopaketin avulla


    Ylempi rakenne (poikittaiset palkit ja kärki) laskettiin käyttäen APM Structure3D -moduulin APM WinMachine -automaattista laskentajärjestelmää, joka on suunniteltu laskemaan jyrän, lamellin, kuoren ja kiinteän tilan rakenteiden jännitysrasitustila sekä niiden yhdistelmät.
    Asennuksen tuulen alueesta ja rakenteen korkeudesta riippuen poikittaispalkkeja on kaksi versiota (taivutettu kanava 236x70 ja kanava, jossa on samansuuruinen vahvistus, 2 m pitkä) ja pää (putki 160x160x8 (C245) ja 160x160x8 (C345)) (ks. Taulukko 1 ) Elementtien tarkistus suoritetaan jokaiselle versiolle, kun otetaan huomioon tapaus, jossa tietyn poikkileikkauksen elementin taivutusmomenttien summa on suurin
    Taivutetun kanavan 236x70 poikittaisten palkkien lujuuden tarkistaminen ilman vahvistusta
    IV-tuulivoima-alueelle on suunniteltu (taulukon 1 ja taulukon 2 mukaan), telineen korkeus on 4 m, kun taas poikittaispalkkien kuormitus (vastaavasti ylä-, keski- ja alapuolella) on:

    Pulttiliitoksen (mainoskentän) suunnittelu


    M24-ruuvien poikkileikkauksen tarkastus (Cl 8.8):

    - pakottaa yksi pultti momentin vaikutuksesta akseliin XX nähden

    - pakottaa yksi pultti momentin vaikutuksesta suhteessa Y-Y-akseliin:

    Yhteensä eniten ladattua pulttia
    P = px + py = 6197 + 1755 = 7952 kg
    Pultin M24 kantavuus on:
    Nb = Rbt × Ab = 4000 × 3,52 = 14080 kg, missä
    Rbt - pulttien laskettu vastus jännitteeseen (Cl 8.8)
    Abn - pulttiosastoalue
    Yhteensä: P = 7952 Ratkaisut, jotka hyväksytyt pultit M24 täyttävät voimakkuuden vaatimukset

    Luettelo käytetystä kirjallisuudesta


    1. SNiP 2.01.07-85 * "Kuormat ja vaikutukset"
    2. SNiP II-23-81 * "Teräsrakenteet"
    3. Umansky A. A. Suunnittelija käsikirja, Moskova 1960 4. Rabotnov Yu. N. "Materiaalien kestävyys"
    5. SNiP 23-01-99 "Construction Climatology"
    6. SNiP 2.0311-85 "Rakennusrakenteiden suojaus korroosiolta"

    * Esimerkkinä mainosrakenteen laskeminen on yksi Venäjän johtavista ulkomainonta-operaattoreista.
    ** Mainosrakenteiden laskennassa käytettävät SNiPs

    Seinämän vastuksen laskeminen kaatumiselta

    Kiinnitysseinämän stabiilisuuden laskeminen

    KURSSITTYÖ

    kurinalaisuudesta "maamekaniikka"

    apulaisprofessori c. MT-312

    ______________ Karaulov A. M._______ Kirillovsky I.V.

    __________________ _____________________

    (tarkastuspäivämäärä) (tarkastuspäivämäärä)

    1. Perustiedot seinämän laskemista varten

    2. Maaperän aktiivisen ja passiivisen paineen laskeminen tukiseinään

    3. Rakenteen stabiilisuuden laskeminen:

    a) leikkausta vastaan ​​pohjan tasossa

    b) kallistumista vastaan

    4. Rakenteen pohjan stabiilisuuden laskeminen leikkausvoimaa pitkin pyöreitä liukupintoja

    1. Perustiedot seinämän laskemista varten

    Tehtävän muoto sisältää alustavien tietojen taulukon:

    h = 6,2 m - seinän korkeus;

    d = 1,5 m - upotuksen syvyys;

    β = 19 on seinän kehityskulma;

    p = 22 kPa - paine pinnan täyttöön;

    γb = 23,0 6 kN / m 3 - seinämateriaalin ominaispaino (käytä betonia kaikkiin muunnelmiin).

    Maaperän täytön ja pohjan ominaispiirteet:

    φ = 28 on sisäisen kitkan kulma;

    c = 9 kPa - spesifinen adheesio;

    γ = 17,6 kN / m 3 - ominaispaino;

    φnoin = 20 on sisäisen kitkan kulma;

    kanssanoin = 35 kPa - spesifinen adheesio;

    γnoin = 19,4 kN / m 3 - spesifinen paino.

    Kurssityöhön katsotaan yksinkertaisin profiilin pidike, jossa on pystysuorat taka- ja etupuolen kosketuspinnat (kuva 1.1). Seinämän takana ja edessä olevan täyteaineen pinnan on oltava vaakasuorassa, ja tasaisen jakauman painetta p vaikuttaa seinän taakse pinnan päälle.

    Kuva 1.1. Prismat romahtaessa ja kiinni seinään, maapallon aktiivisen ja passiivisen paineen kaaviot, ristikkoletkut

    2. Maaperän aktiivisen ja passiivisen paineen laskeminen tukiseinään

    Seinien, joissa on sileät pystysuorat kosketuspinnat ja täyttöpinta vaakasuoralla pinnalla, maaperän aktiivisen ja passiivisen paineen voimakkuus määräytyy kaavojen avulla:

    jossa c on erityinen maaperän adheesio, λ,λp - aktiivisten ja passiivisten paineiden kertoimet, jotka lasketaan kaavalla:

    λ= (1 - Sinφ) / (1 + Sinφ) = tg (45 - φ / 2) (2.3)

    λ= tg 2 (45 - 28/2) = 0,361

    λR = (1 + Sinφ) / (1 - Sinφ) = tg (45 + φ / 2) (2.4)

    λR = tg 2 (45 + 28/2) = 2,77

    jossa φ on sisäisen kitkan kulma.

    Jos laiminlyömme maaperän kitkavoimat seinän kosketuspinnoille, kasvojen paineen voimakkuus määritetään (2.5) ja (2.6) mukaisesti kaavojen avulla:

    σja = (22 + 17,6 * 6,2) 0,361 - 2 * 9 * 0,601 = 36,516 kPa

    σp = 17,6 * 1,5 * 2,77 + 2 * 35 * 1,664 = 189,608 kPa

    missä γ, γ0 - maaperän täytön ja pohjan osuus; z, z1 - etäisyys täytepinnasta pisteeseen, jossa määritetään aktiivinen ja passiivinen paine; s, s0 - maaperän täytön ja pohjan erityinen yhteenkuuluvuus; jossa λ,λp - aktiivisten ja passiivisten paineiden kertoimet, jotka lasketaan kaavojen (2.3) ja (2.4) avulla täytön täyttämisen φ sisäisen kitkan ja alustan φ0 - vastaavasti.

    Tarkista tontin merkki pinnalla z = 0:

    σja = (22 + 17,6 * 0) * 0,361 - 2 * 9 * (0,601) = 7,942 - 10,818 = -2,876 kPa.

    Kun σja 0, määräytyy painekolmiokunnan alueella:

    Eja = 1/2 * 36,516 * (6,2 - 0,354) = 106,736 kPa

    missä h on seinän korkeus; σja - aktiivinen paine seinämän pohjan tasolla (z = h).

    Toimintalinja Eja kulkee painekolmion painopisteen läpi (h - hop) / 3 = 1,949 m seinän pohjan tasosta.

    Kaavojen (2.5) ja (2.6) mukaan passiivinen paine muuttuu syvyydellä lineaarisesti. Laskelmissa on kätevää jakaa ne kahteen osaan: vakio-syvyydessä ja vaihtelevalla syvyydellä suoran suhteellisuuden lain mukaan, kuva (2.1):

    Kuva 2.1. Järjestelmä seinämän vastuksen laskemiseksi leikkausta ja kaatumista vastaan

    σR'= 2 * 35 * 1,664 = 116,48 kPa;

    Laskettu pidätinseinämän pituusyksikköä kohti, näiden paineiden tulos lasketaan niiden tason alueilta:

    ER'= 116,48 * 1,5 = 174,72 kPa

    ER'' = 0,5 * 19,4 * 2,25 * 2,77 = 60,455 kPa

    3. Seinämän stabiilisuuden laskenta leikkaukselta pohjan tasossa

    Jos aktiivinen paine on riittävän suuri, se voi liikuttaa pidätysseinää vaakasuunnassa niin, että pohja liikkuu maan päällä. Seinämän sekoittamista haittaavat maaperän passiivisen kestävyyden voimat ja seinän pohjan kitkan voimat maata vasten. Seinämän pohjan karheuden vuoksi katsotaan, että pohjan tasossa on maaperän siirtyminen maahan. Siksi pohjalla oleva kitkavoima määritetään Coulombin lain mukaisesti kaavalla

    T = 221,172 * 0,364 + 35 * 2,494 = 167,79 kN

    jossa G on seinän paino.

    Kiinnitysseinämän painon laskemiseksi sen poikkileikkaus jaetaan sopivasti alkeisiin lukuihin: suorakulmioihin ja kolmioihin. Tuote määrittelee minkä tahansa tällaisen osan paino yksikköpituutta kohti

    G2 = 23 * 1,994 * 1/2 * 6,2 * 1 = 106,522 kN

    G3 = 23 * 1/2 * 0,445 * 1,5 * 1 = 7,676 kN

    Gartikkeli = 71,3 + 142,172 + 7,676 = 221,172 kN

    jossa aminä - vastaavan luvun alue.

    Seinämän vastuskyky leikkausta vastaan ​​voidaan arvioida turvallisuustekijällä

    KSliding = 402,965 / 106,736 = 3,775

    jossa Qz, QR - syntyneet pito- ja leikkausvoimat:

    Qz = 174,72 + 60,455 + 167,79 = 402,965 kN;

    Seinä on kestävä leikkaus, jos ehto täyttyy:

    jossa γn = 1,1 - luotettavuuskerroin rakenteen aiotulle tarkoitukselle; m = 0,9 - työolosuhteiden kerroin.

    Seinämän vastuksen laskeminen kaatumiselta

    Kiinnitysseinän riittävän suurella korkeudella ja aktiivisen paineen suuruudella seinä voi kaatua suhteessa alapilevyn etureunaan (piste A1 ris.2.1.). Seinän kaatumisen taipumus pakottaa aktiivisen paineen Eja, Älä kaataa seinän G itse painoa1, G2, G3 ja passiivinen painevoima ER"Ja ER''. Kiertämiskestävyyden astetta arvioidaan turvallisuustekijällä:

    KODA = 519,268 / 217,236 = 2,39

    missä on mz,MU - tilan ja kallistusvoimien momentti:

    Mz = 71,3 * 2,244 + 106,522 * 1,328 + 7,676 * 0,148 + 174,72 * 1,5 / 2 + 60,455 * 1,5 / 3 =

    MU = 106,736 * (6,2 - 0,354) / 3 = 207,993 kN * m

    jossa gminä - hartiat voimat Gminä suhteessa pisteeseen A1.

    Seinä on kestämätön, jos se täyttyy.

    jossa luotettavuuskertoimien ja työolosuhteiden oletetaan olevan yhtä suuret: γ = 1,1; m = 0,8.