Esimerkki 4. Levynkatsastuksen laskeminen laakereiden paikoille työntämiseksi paalussa

Levyn grillataite on paaluilla. Pilejä kerätään penkereihin laakeripylväiden sijaan, pylväs itsessään on paalujen välissä. Käsikirjaan lausekkeen 3.96 mukaisesti betoni- ja teräsbetonirakenteiden suunnittelua varten on suoritettava laskutuslevyn laskeminen laakereiden paikoille työntämiseksi paikoilleen, jossa ei ole SNiP 2.03.01-84 -raudoitusta.

Pihdit ovat grillausta, sarakkeen etäisyys on 5x5 m. Jokaisen pylvään alueella on neljä paalun holkki, paalujen välinen etäisyys on 1 m (Y-akselin suuntaisesti) ja 1,6 m (X-akselin suuntaan), pylväs on keskellä. Se joutuu tekemään laskennan rasvattomasta räjähdyksestä varjostetun paalun alueella. Grillilevyn paksuus on 500 mm, etäisyys laattojen alareunasta työvahvistukseen on 50 mm, luokka B25 (Rbt = 9,7 kg / cm², kun työolosuhde on 0,9), keräysalueen pinta-ala on 2,5x2, 5 m², tilapäinen kuorma lattian pohjakerroksesta 400 kg / m², pysyvä kuorma (ottamatta huomioon omaa laatuluokkaa) 300 kg / m²; sarakeosa 300x300 mm; kuormitus grilliarvon pylväästä N = 400 t, Mh = 50 t ∙ m, Mu = 36 t ∙ m; halkaisija on 400 mm.

On parasta laskea purske suurimman kuormituksen kasaamiseen, joka johtuu grillataulukon tai koko rakennuksen laskemisesta kokonaisuutena. Oletetaan kuitenkin, että meillä ei ole tällaisia ​​tuloksia, ja keräämme kuormituksen paalille käytettävissä olevista alkuarvoista.

Mitkä pystysuorat kuormat putoavat paalille? Kaikkien tasaisesti jakautuneiden kuormitusten (grillimassan paino, tilapäinen ja pysyvä kuormitus grilliin), laskettu alue. Laskettu alue on helppo määritellä (kuvassa kuvassa sinisellä katkoviivalla). Pallaksemme ja kaikki naapurimaiden välissä piirretään aksiaalisia viivoja (täsmälleen keskelle paalujen välissä) - kuormitus puolikkaasta pudotuksesta laskeutuu paikoillemme, toisesta puoliskosta - naapuriin. Tästä seuraa, että kuorman koko on 2,5 x 2,5 m.

Pienennämme taulukossa esitettyjä tasaisesti jakautuneita kuormia.

Grillitilan laskeminen työntöpylväässä

Laskenta tehdään kaavalla (4).

Pallojen reaktioiden suuruus kolonnista kuormitetaan grillata- malla grillataavan ylemmän vaakasuoran pinnan tasolla määritetään seuraavasti:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) grillirungon reunasta toisessa rivissä grillattavan kuorittuneen osan puolelta

Painovoiman suuruus

2 (3 × 442,2 + 2 × 418,5) = 4327,2 kN (441 tf).

Määritämme monoliittisen grillatun paksuuden 60 cm. Teemme komposiittirakenteen lävistyslaskennan kokoonpanokupin pohjasta ja grillilevystä. Keräyskupin pohjan ja monoliittisen grillauksen kokonaispaksuus (pylvään pohjalta) on yhtä suuri kuin

Arvioitu korkeus h0 = hbot-1 = 90 - 7 = 83 cm, mukaan lukien grillauksen monoliittiosuuden laskettu korkeus on 53 cm.

Määritä c: n arvo1 ja c2 (etäisyydet pilarin reunoista pinoiden vastaaviin reunoihin):

Kaavan (2) mukaisesti määritämme kerroin a, joka ottaa huomioon pituussuuntaisen voiman osittaisen siirtämisen grillin levyn osaan lasin seinien läpi

Kaavan (4) mukaisesti määritämme suurimman arvon, jonka komposiittikarhu voi havaita.

eli joka on varustettu lävistyspylväällä olevan grillataulukon voimakkuudella.

Ota monoliittisen levyn paksuus 60 cm.

Määritä kuormituksen suuruus paalussa ottaen huomioon grillatahnan paino, esikuivattu kenkä ja maaperä kuorimakkareiden reunuksilla.

Komposiittiteräksen ja maaperän keskimääräinen tilavuuspaino on yhtä suuri kuin V = 21 kN / m 3, ylikuormitustekijä gf = 1.1.

Monoliittisen grillauksen pohjalla olevan pituussuuntaisen voiman ja momentin suuruus:

Nbot = N + G = 5000 + 302 = 5302 kN (540,6 mc);

Lasketut kuormat paaluilla:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) roottorin reunasta toisessa rivipehmussa

Näin ollen paalun kantavuus on järjestetty.

Nurkkapuristimen työntämisen ansiosta

Laskenta tehdään kaavan (14) mukaisesti.

Tarkasta lautan monoliittisen grillauksen paksuus h1 = 60 cm

Grillilevyn korkeus paalun yläpinnasta on yhtä suuri kuin

Määritä paalin maksimikuorma siitä, millainen tilaus on, että teräslevyn levy on pakotettu nurkkaan

Siksi rasvakilven levyn lujuus puristussokkakapilla varustettuna.

Laskelma työnnettäväksi

Huomautuksia: 1. A ja alle 1, b kertoimet1 ja b2 otetaan vastaavasti samalla tavalla kuin silloin, kun se on 0,6, ja c01 ja02 oletetaan olevan h01.

Kun ja, yli 2,5, kertoimet b1 ja b2 yhtä kuin 1 ja c-arvot01 ja02 0,4 h01.

2. Tapauksissa, joissa koukussa oleva ruuvit, joissa on polvipuristin, on suunniteltava polvipinnan molemmille puolille 50 mm tai enemmän, ei ole suoritettu tarkistusta grillikannen levyn työntämiseksi kulmakappaleella.

Ristikoiden kaltevien osien lujuuden laskeminen poikittaisvoiman vaikutuksesta

2.10. Grillereiden kaltevien osien lujuuden laskeminen poikittaisvoiman vaikutuksesta tehdään kaavan mukaisesti

missä on kaikkien paalujen reaktioiden summa grillattavan kuoren osan ulkopuolella, ottaen huomioon taivutusmomentin suuremman suuruuden;

b on grillauksen pohjan leveys;

h0-arvioitu korkeus grillauksen harkitussa osassa;

c- kaltevan osan poikkileikkauksen pituus, joka on yhtä suuri kuin etäisyys paalujen sisäpintojen tasosta polven tai grillin lähimmälle pinnalle (ominaisuuksia. 7,a) ja levyjen grilliin - lähimpään sarakepintaan (piirustus 7,b).

Arvo otetaan vähintään 0,4 ja vastaavasti, eikä enintään 1,67 ja

Huom. Porrastetussa ristikkotilassa tarkasteltaessa kaltevien profiilien lujuutta, jotka leikkaavat kaksi vaihetta, laskettu b: n arvo kaava (15), kun otetaan huomioon b: n arvopunainen määritelty kaavalla

jossa b on alemman askelman leveys (grillauksen pohjan leveys);

b2- toisen vaiheen leveys;

h0 -grillattavan alemman askelman laskettu korkeus;

h0-grillauksen toisen vaiheen korkeus.

2.11. Pilarien monirivisen järjestelyn avulla, poikittaisvoiman vaikutusta varten tehtyjen grilliosien kaltevien osien lujuuden tarkistaminen suoritetaan osissa, jotka kulkevat kunkin palsin riviin (piirustus 7,c).

Hitto. 7. Järjestelmät, jotka on otettu huomioon laskettaessa kaltevien teräslautojen lujuutta poikittaisvoimalla

a - polvisuojatarpeen kanssa; b - ruoanlaittoa varten; sisään - grilliin, jossa on monirivinen järjestely paalujen ylittäessä polvisuojuksen

Grillien laskeminen sarakkeiden lävistämiseksi

2.2. Laskelma keskitetysti ladattujen paalusäätiöiden työntämiseksi neljän tai useamman paalun holkilla tehdään kaavan (1) mukaisesti sillä ehdolla, että työntäminen tapahtuu pyramidin sivusuunnassa pitkin, jonka korkeus on yhtä suuri kuin pystysuora etäisyys levyn työstökerroksesta pylvään pohjaan, jolloin pienempi pohja toimii pilarin poikkipinta-alana ja sivupinnat, jotka ulottuvat kolonnin ulkopinnoilta paalujen sisäpinnoille, ovat kallistettuja vaakasuoraan vähintään 45 °: n kulmassa ja enintään pyramidia vastaava kulma c = 0,4 h0 (katso piirros 1):

missä on fkohti - arvioitu lävistysvoima, joka on yhtä suuri kuin kaikki paalut, jotka sijaitsevat purskeen pyramidin alaosan ulkopuolella,

Kun tämä reaktiopallot lasketaan vain pitkittäisvoimasta N, joka toimii sarakkeen poikkileikkauksessa grillin ylemmässä vaakasuorassa pinnassa;

tässä n on paalujen lukumäärä grillataessa;

n1 - pyramidin pakotuksen alapinnan ulkopuolelle sijoitettujen paalujen lukumäärä;

Rbt - betonirakenteiden betonirakenteiden vastustuskyky jännitteelle ottaen huomioon betonin käyttöolosuhteiden kerroin;

h0 - grillauksen poikkileikkauksen työskentelykorkeus tarkastetulla alueella on yhtä suuri kuin etäisyys levyn työstökerroksesta pilarin pohjaan, joka tavanomaisesti sijaitsee 5 cm lasin pohjan yläpuolella;

jaminä - työntökuvan i: nnen sivupinnan pohjien summa kasvoin m;

kanssaminä - etäisyys pylvään pinnasta kasan sivupintaan, joka sijaitsee lävistyskuvion ulkopuolella;

a - kerroin ottaen huomioon pituussuuntaisen voiman osittainen siirto levyn osalle lasin seinien läpi, määritettynä kaavalla

täällä af - joka on määritetty kaavalla, pohjakerrokseen upotetun sarakkeen sivupinta-alaan

täällä bcol, hcol - kolonnin osan mitat;

haps - lasipohjassa olevien tiivistepylväiden pituus.

Laskettaessa keskitetysti kaadettujen telineiden suorakulmaisen sarakkeen pakottamista kaava (1) on seuraavanlainen:

C1 - etäisyys pylvään reunasta koossa bcol sen samansuuntaiseen tasoon, joka kulkee pitkin lähimmän halkeamisriviä, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan alapuolella;

C2 - etäisyys pylvään pinnasta koon h kanssacol sen samansuuntaiseen tasoon, kulkemalla lähimpään halkeamispisteiden sisäpintaan, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan ulkopuolella.

Suhde on vähintään 1 ja enintään 2,5.

Kun kanssaminä> h0 Cminä oletetaan olevan h0; kunminä 0,75hp) tai säännöllisissä grillatiloissa (kuva 5), ​​kun sarake on haudattu grillimassan tavalliseen osaan vähintään 1/3 sen korkeudesta, lisäksi laskettaessa grillattava kappaleiden mukaista työntöä. 2.2 - 2.7 tulisi tehdä laskelmointi sarakkeiden jakamisesta voima N kaavalla

jossa N on pituussuuntainen voima, joka vaikuttaa pylvään poikkileikkaukseen grillin ylemmässä vaakasuorassa pinnassa;

m - kerroin laskettuna kaavalla

tässä ssid - sivusuuntainen puristusjännite, MPa, määritettynä kaavalla

täällä ab - sarakkeen pienimmän pystysuoran osuuden, joka on sarakkeen akselin suuntainen miinus lasin pystysuoraa leikkausaluetta ja pylvään alapuolella sijaitsevaa trapetsialaa, sivuilla, jotka ovat kaltevina 45 ° kulmassa (kuviossa 5 on esitetty katkoviivojen alue);

Rbt, a - nimitykset ovat samat kuin kaavassa (1);

a on laskentaan otetun sarakkeen tunnus (bcol tai hcol);

Sallittu ottaa m = 0,75.

Kaavalla (9) havaitun jaon halkaisijan kantokykyä verrataan sen kantokykyyn työntöön () ja suurin osa näistä määristä otetaan.

Hitto. 5. Pallosäätiön kaava ruiskuttamalla

Tällöin kaavan (9) määrittämän grillikannen kantavuutta ei saa ottaa enempää kuin sen kantavuus työntää kolonnia grillauksen yläosasta tämän jakson pituusvoimasta ja momentista. Laskenta ruijanpäiden ylhäämistä varten tehdään kappaleilla. 2,2 - 2,7 kaavojen (1) oikealle puolelle. (4); (5); (8) kerroin 0,75 ja ottamalla h0 joka on yhtä suuri kuin työvahvistuslevyn etäisyys grillauksen ylemmästä vaakasuorasta pinnasta.

1. YLEISET SÄÄNNÖKSET

1.1. Käsikirja konkreettisten grillage paaluperustukset sarakkeisiin rakennusten koostuu napsia 2.03.01-84 "Betoni Betoni" ja koskee suunnitteluun monoliitti arinoita neliön ja suorakaiteen muotoinen suunnitelma, pensaiden kaksi, neljä tai useampia paaluilla nojalla esivalmistetut ja monoliittiset teräsbetonipylväät ja teräspylväät.

Huom. Paaluperustukset paaluilla kaksi pensaiden suositellaan vain Ros runko rakennusten järjestetty linjassa järjestely paalujen span rakennusten ja epäkeskisyys kuormitus kohdistetaan kohtisuorassa suunnassa on enintään 5 cm.

Suunnittelussa käytettäessä grillit, jotka on tarkoitettu käytettäviksi seismisissä alueilla sekä aggressiivisessa väliaineessa, on noudatettava lisävaatimuksia, joita säännellään asiaankuuluvilla sääntelyasiakirjoilla.

1.2. Rostverk on paalusäätiön osa, joka lepää paalujen holkilla (kuva 1). Paalun holkki on suunniteltava SNiP II -17-77 "Pile Foundations" mukaisesti.

Konjugaatio arinoita kanssa elementti- teräsbetonipilareilla tarjoaa lasi (tai ilman podkolonnikom), jossa monoliittinen teräsbetonipaalujen - monoliittinen teräs sarakkeet - avulla ankkuri pultteja.

Hitto. 1. Pyramidin pakottaminen kaavion esivalmistetun betoniteräspylvään suorakulmaisen osuuden alle

1.3. Grillitysten laskeminen tehdään ensimmäisen ryhmän rajoitustilojen mukaan (vahvuuden mukaan) ja toisen ryhmän rajoittuvilla tiloilla (halkeilulla).

Arvot ja -vaikutuksia, arvot turvallisuuden tekijöitä kuormitustekijöitä ja yhdistelmiä sekä kuorman vakinaista ja väliaikaista - pitkä, lyhyt, erikois- - on otettava mukaan vaatimusten SNIP 2.01.07-85 "kuormituksia ja vaikutuksia" ja napsia 2,03. 01-84 "Betoni- ja betoniteräsrakenteet" sekä turvallisuustekijöiden arvot niiden käyttötarkoitukseen - Rakennusten ja rakennelmien vastuuasteen laskemista koskevat säännöt rakennusten suunnittelussa.

Määritettäessä kuormituksia sarakkeen sarakkeista on huomioitava sarakkeiden päiden puristuspaikan momenttien kasvu pystysuuntaisten kuormitusten vaikutuksesta sarakkeiden taipumisen aikana.

Grillit huomioon laskettaessa on mitattava betonivastuksia kerrottuna betonien työolosuhteiden kertoimella g b 2, otettu 1,1 tai 0,9 riippuen kuormien kestosta. Betonin työolosuhteiden kerroin g b 9 oletetaan olevan 1.

1.4. Grillirenkaiden laskeminen jatkuvan ympyränmuotoisen poikkileikkauksen aikana tapahtuu samoin kuin neliön poikkileikkauksilta. Tällöin pyöreiden paalujen osuudet lasketaan laskelmallisesti ehtonaisesti neliöleikkauksille, jotka vastaavat pyöreitä paaluja alueella, ts. ja leikkauspinnan koko on 0,89 dsv, jossa dsv - paalujen halkaisija.

2. VAHVUUDEN RATKAISUJEN LASKEMINEN

A. RAKENNETTUJEN BETONIOLIEN ROLLERIEN VAHVUUDEN LASKEMINEN

2.1. Tehdasvalmisteisten teräsbetonipylväiden grillauslaattojen vahvuuden laskeminen tehdään: kolonnin työntämiseksi; työntämällä nurkkaan kasa; kaltevien osien lujuudesta poikittaisvoiman vaikutuksesta; taivuttamalla normaaleilla ja kaltevilla osuuksilla; paikalliseen puristukseen (murskaus) sarakkeiden päiden alle. Lisäksi tarkastetaan lasikuoren lujuus.

Grillien laskeminen sarakkeiden lävistämiseksi

2.2. Laskettaessa lävistys kolonnin keskelle ladattu arinoita paaluperustukset pensaiden neljän tai useamman paalujen kaavalla (1) sillä ehdolla, että lävistys tapahtuu yli sivupinnan pyramidin korkeus, joka on yhtä suuri kuin pystysuora etäisyys työ- levy vahvike kolonnin pohjalta, pieni pohja se on kolonnin poikkileikkauksen pinta-ala, ja sivupinnat, jotka ulottuvat ulkopintojen sarake sisäpintojen paalut kalteva vaakatasoon kulmassa vähintään 45 ° eikä enemmän kuin vastaava kulma pyramidin c = 0,4 h 0 (katso piirros 1):

missä on fkohti - arvioitu lävistysvoima, joka on yhtä suuri kuin kaikki paalut, jotka sijaitsevat purskeen pyramidin alaosan ulkopuolella,

Kun tämä reaktiopallot lasketaan vain pitkittäisvoimasta N, joka toimii sarakkeen poikkileikkauksessa grillin ylemmässä vaakasuorassa pinnassa;

tässä n on paalujen lukumäärä grillataessa;

n 1 - pyramidin pakotuksen alapinnan ulkopuolelle sijoitettujen paalujen lukumäärä;

Rbt - betonirakenteiden betonirakenteiden vastustuskyky jännitteelle ottaen huomioon betonin käyttöolosuhteiden kerroin;

h0 - grillauksen poikkileikkauksen työskentelykorkeus tarkastetulla alueella on yhtä suuri kuin etäisyys levyn työstökerroksesta pilarin pohjaan, joka tavanomaisesti sijaitsee 5 cm lasin pohjan yläpuolella;

ja minä - työntökuvan i: nnen sivupinnan pohjien summa kasvoin m;

kanssa minä - etäisyys pylvään pinnasta kasan sivupintaan, joka sijaitsee lävistyskuvion ulkopuolella;

a - kerroin ottaen huomioon pituussuuntaisen voiman osittainen siirto levyn osalle lasin seinien läpi, määritettynä kaavalla

täällä af - joka on määritetty kaavalla, pohjakerrokseen upotetun sarakkeen sivupinta-alaan

h aps - lasipohjassa olevien tiivistepylväiden pituus.

Laskettaessa keskitetysti kaadettujen telineiden suorakulmaisen sarakkeen pakottamista kaava (1) on seuraavanlainen:

C 1 - etäisyys pylvään reunasta koossa bcol sen samansuuntaiseen tasoon, joka kulkee pitkin lähimmän halkeamisriviä, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan alapuolella;

C 2 - etäisyys pylvään pinnasta koon h kanssacol sen samansuuntaiseen tasoon, kulkemalla lähimpään halkeamispisteiden sisäpintaan, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan ulkopuolella.

Suhde on vähintään 1 ja enintään 2,5.

Puristuslujuuden B25 betoniluokka, betonin käyttöolosuhteiden kerroin g b 2 = 1.1.

Hitto. 16. Keskipakoisesti kuormitettu paalusäde vahvistetulle betonipylväälle

Suunnittele betonivastus aksiaaliseen jännitykseen ottaen huomioon betonin R käyttöolosuhteiden kerroinbt = 1,1 x 1,05 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm 2).

Prismin lujuus betonissa ottaen huomioon työolosuhteiden kerroin Rb = 1,1 x 14,5 = 16 MPa (163 kgf / cm2).

Teräslaadun A - III vahvistaminen.

Grillage hyväksyä suorakulmainen pohjan koko 270 '240 cm Mitat podkolonnika (kuppia) mitattuna 150' 90 cm, syvyys suotautuneen lasipylvääseen - hANC = 90 cm. Grillin yläosa on 0,15 m (puhtaasta lattiasta).

Grilliin kuuluvien paalujen pensaasta otetaan yhdeksän paalua. Paalujen sijainti holkissa ja akseleiden paalujen välinen etäisyys näkyvät helvetissä. 16. Pallojen yläpinnat on upotettu grillauksen levyyn 50 mm: n päähän. Pohjaveden pinnan syvyys on 5 m.

Grillitilan laskeminen työntöpylväässä

Laskenta tehdään kaavalla (4)

Pallojen reaktioiden suuruus kolonnin kuormituksista grillata- miseen grillauksen ylemmän vaakasuoran pinnan tasolla määritetään kaavalla:

a) ensimmäisessä rivipehmusteessa grillimäisen reunan päässä sen raskaimmasta osasta

b) toinen rivi grillauksen reunasta

Puristusvoiman suuruus määritetään kaavalla (katso P. 2.3)

Asettamme lasin pohjan paksuuden hbot = 60 cm

Lasin pohjan arvioitu korkeus

Määritä c: n arvo1 ja2 (etäisyydet pilarin reunoista pinoiden vastaaviin reunoihin):

Toteamme kerroin heijastaa osittain siirtää pituussuunnassa voimia osan levyn grillage läpi kupin seinämän, joka ennalta määrittää lateraalinen pinta upotettu lasi osa A-sarakkeenf

ja ota a = 0,85.

Kaavan (4) mukaisesti määritämme suurimman sallitun voiman enimmäisarvon, jonka huokoisuus lasin pohjan tietyn paksuuden kanssa voi havaita

eli joka on varustettu lävistyspylväällä olevan grillataulukon voimakkuudella.

Grilliarvon koko h = hANC + hbot = 90 + 60 = 150 cm.

Määritä kuormituksen suuruus paaluun ottaen huomioon kuormat grillin painosta ja maaperästä sen viereissä.

Grillin ja maaperän materiaalin keskimääräinen tilavuuspaino otetaan V = 21 kN / m 3, ylikuormitustekijä g f = 1.1.

Paalun arvioitu kuormitus omasta rasvattomasta painosta ja maaperän pinnasta G on yhtä suuri kuin:

Pitkittäisen voiman ja momentin suuruus, joka vaikuttaa grillimassan jalkaan, määritetään kaavalla:

Nbot = N + G = 3400 + 246 = 3646 kN (371,8 tc);

Mbot = M + Qh = 600 + 80 × 1,5 = 720 kN × m (73,5 tf × m).

Lasketut kuormat paaluilla:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) roottorin reunasta toisessa rivipehmussa

405 kN (41,3 tf) 3 x 1,16 = 3688 kN (375 t c)> Q = 1542 kN (157,2 t c).

Siksi on aikaansaatu grillattavan levyn kaltevien osien lujuus.

Laskennan grillataivutus

Taivutusmomenttien suuruus määräytyy kaavojen (17) ja (18) avulla:

a) kappaleissa 1-1 ja 3-3 pylvään reunoja pitkin (katso kuva 16)

b) osissa 2-2 ja 4-4 alipylvään reunojen yli

Määritettäessä raudoituksen osaa grillauslevyssä (lujitus on valmistettu luokan A - III terästä) käytämme kaavoja (19) - (22). Sarakkeen reunojen osissa:

taulukon mukaan. 2 kun q = 0,03, löydämme v = 0,985.

Rs = 365 MPa (luokka A - III -vahvike, d ³ 10 mm)

Alareunan reunoissa olevat osuudet:

Lasketut ovat osajohtojen reunat (kohdat 2-2 ja 4-4).

pituussuunnassa - 12 Æ 18 AIII (As = 30,54 cm2);

poikittaissuunnassa - 14 Æ 16 AIII (As = 28,15 cm2).

Grillituksen perustuksen vahvistamiseen käytetään hitsattua vahvistusverkkoa GOST 23279-84 -merkkien mukaisesti

Tarkasta grillattavan levyn kaltevien osien voimakkuus taivutusmomenttiin

Tarkastus tehdään grillattavan levyn kuormitetun osan puolella.

Leikkausvoima ulkoisesta kuormituksesta, joka vaikuttaa normaaliin osaan, joka kulkee kaltevan osan alusta, on yhtä suuri kuin

Raja-arvo sivuttaisliikkeen, joka voi aistia levy grillage kaltevalla osuudella, on kiinnitetty normaalista halkeaman muodostuminen määritetään kaavalla (15), jossa otetaan käyttöön oikealla puolella lisätekijä epätasa

Siksi kaltevien osien lujuus taivutusmomentilla on aikaansaatu.

Esimerkki 2. Grillitilan laskeminen läpikulkevalle teräspylväälle erillisillä emäksillä sarakkeen jokaiselle haaralle (kuvio 17).

Hitto. 17. Pylväspohja teräksisen ristikon pylvääseen, jossa on erilliset pohjat

Ottaen huomioon: paalusäätiö, jossa 15 paalun palanen.

Grillityyppien mitat 450 - 240 cm: n tarkkuudella Grillitason korkeus ankkurointipulttien sulkemisolosuhteista pylväiden tukien kiinnittämiseksi oletetaan olevan 120 cm. Grillin yläosa on miinus 100 cm puhtaan lattian tasolta.

Sarakepohjan pohjalevyjen mitat: abas = 71 cm; bbas = 90 cm

Pihvejä, joiden poikkileikkaus on 30 "30 cm, on upotettu grilliin 5 cm: n syvyyteen asti. Grillilevyn vahvistusverkot on asetettu paalujen kärkeen.

Betonin lujuusluokka B15, betonin työolosuhteiden g b 2= 1.

Betonin rakenteellinen vastus aksiaaliseen jännitykseen Rb T = 0,75 MPa (7,65 kgf / cm 2).

Lasketut kuormat grillataessa:

N 1 = 5140 kN (524 t c) - pitkittäisvoima grillatahion yläosassa sarakkeen kuormitetusta haarasta;

N 2 = 2450 kN (300,8 t c) on pituussuuntainen voima grillauksen yläosassa sarakkeen vähemmän kuormitetusta haarasta.

Grillin lujuutta on tarkistettava työntämällä saraketta ja kulmakapaa.

Tarkista grilli sarakkeen työntämiseksi

Tarkastus grillauksen levyn työntämiseen suorittaa tämän haaran pohjan teräslevyn ulkoreunan eniten kuormitetulla sarakkeen haara kaavalla (32) ottaen huomioon p. 2.23: n suositukset

Painovoiman suuruus on yhtä suuri kuin

missä on f 1 - pilkkujen reaktion suuruus ensimmäisellä rivillä grillauksen reunasta grillattavan kuormitetun osan puolella puusta sarakkeesta:

F 2 - paalujen reaktioiden suuruus toisella rivillä grillauksen reunasta rasvattoman grillin osan puolella:

Pituussuuntainen voima ja taivutusmomentti suhteessa poikittaisakseliin:

Fkohti = 2 (3 × 685 + 612) = 5334 kN (543,9 tf),

Painovoiman F raja-arvo, jonka grillaus voi havaita, on yhtä suuri kuin:

F = 2 × 1,12 × 0,75 [2,26 × (0,9 + 0,448) +2,5 (0,71 + 0,495)] × 10 3 = 10179 kN (998 t c)> Fkohti = 5334 kN (543,9 t c).

Tällöin kylvyn lujuus työntää kolonnin.

Tarkista grillikoukku työntämällä nurkkaan kasa

Määritetään laskennallisen kuormituksen suuruus kuormitetulle kulmakapille, kun otetaan huomioon kuor- mitukset grillauksen painosta ja maaperän paino grillauksesta (rakenteen tilavuuspaino kN / m 3: ssä otetaan 0,01 materiaalitiheydeltä, ts. Grillatahalle tilavuuspaino on V 1 = 25 kN / m 3 maaperälle V 2 = 18 kN / m 3):

a) paalun arvioitu kuormitus omasta painostaan

b) paalujen rakenteellinen kuormitus maaperän täyttöstä grillataessa

Määritä kulmakapselin reaktion suuruus koko kuormituksesta

Nurkakapin puristusvoiman maksimiarvo määritetään kaavalla (14)

Näin ollen kalan lujuus työntyy kulmakappaleen läpi.

Esimerkki 3. Keskitetysti avatun aihiotilavuuden laskeminen neliön muotoisena suunnitelmassa teräsbetonipylväiden ryhmälle.

Ottaen huomioon: 40 cm: n 40 cm: n pylväsosa on upotettu grillilevyyn 60 cm.

Suunnitelman mukaisen grillataulun mitat - 330 '330 cm; korkeus - 120 cm.

Rostverk lepää 16 pylvään holkilla, jonka osa on 30 "30 cm; etäisyys halkeaman akseleiden välillä - 90 cm.

Grillityön jäljellä olevat mitat on merkitty kuv. 18.

Hitto. 18. Pohjalevyn levityslaatta betonialustalle

Puristuslujuuden B25 betoniluokka, betonin käyttöolosuhteiden kerroin g b 2 = 0,9.

Rbt = 0,9 x 1,05 = 0,94 MPa (9,64 kgf / cm 2).

Laskettu pituussuuntainen voima kuormituksesta pylvään päälle grillauksen yläosassa

N = 4050 kN (413 tc).

On tarpeen tarkistaa grillimassan lujuus työntämällä ja jakamalla pitkittäisvoiman N avulla.

Pylvään pohjasta työntämiseen tarkoitetun grillataulukon laskeminen saadaan kaavan (5) mukaisesti,

jossa h 0 = 1130 - 600 = 530 mm;

Kaavan (2) mukaisesti määritetään kerroin a:

f = 2 × 0,8 × 0,6 = 0,96 m 2 = 0,96 x 10 6 mm 2,

Kaavan (9) mukaan ruoanlaittokapasiteetti on halkaisu

Kaavan (10) mukaan määritämme kertoimen m arvon, jolle ennalta määrätään sivupuristusjännitteen arvo s sid

m = 0,8 - 0,025 s sid = 0,8 - 0,025 x 5,95 = 0,651;

Grillauslaitteen kantavuudelle otamme suuremman arvon, joka saadaan grillauksen laskemisesta halkaisuun ja verrataan sitä kantokykyyn, joka työntää grillatahon yläosasta, ts. h 0 = 1130 mm:

Koska halkaisusuihkukannan kantokyvyn todettu arvo ei ylitä sen kantokyvyn arvoa, joka työntää grillatahon yläosasta, lausekkeen 2.8 edellytykset täyttyvät:

4084 kN> N = 4050 kN.

Tällöin saadaan aikaan grillatahon lujuus.

Esimerkki 4. Epäorgaanisesti kuormitetun paalusuojan raudoitetun monoliittisen grillauksen laskeminen modulaarisella kengällä sarjan 1.020-1 / 83 mukaisesti julkisen rakennuksen rungon keskivyöhykkeen pylvääseen.

Ottaen huomioon: kuormitukset sarakkeesta pohjaan grillauksen yläpinnan tasolla:

N = 5000 kN (510 tf); M = 49 kN × m (5ts × m); Q = 20 kN (2 t c).

Pallot esivalmistettu betoniterä 30 '30 cm.

Maalissa oleva paalupaikka, Fsv = 450 kN (45,9 t c); hammaslangan viimeiset paalut (mukaan lukien yli 20%: n ylikuormitus) = 1,2 × 450 = 540 kN (55,1 t c).

Puristuslujuusluokka B25.

Betonin työolosuhteiden kerroin g b 2 = 1.1.

R b = 14,5 x 1,1 = 16 MPa (163 kgf / cm2);

R bt = 1,05 x 1,1 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm 2);

A - III - luokan kuumavalssattujen teräsliittimet.

Otamme käyttöön suorakaiteen muotoisen ruudukko, jonka koko on 330 - 240 cm. Valitsemme kokoonpanokengän merkin 1,020-1 / 83-sarjan ohjeiden mukaisesti. 1-1 (2F12.9-1).

Betonipukki B15 Betoniluokka:

R b = 8,5 x 1,1 = 9,35 MPa (95,4 kgf / cm2);

R bt = 0,75 x 1,1 = 0,83 MPa (8,4 kgf / cm2);

Hitto. 19. Komposiittivarasto betonielementtiä varten

1 - monoliittinen levy; 2 - asennuskenkä

Esikäsitellyn kengän mitat ovat 120-120 cm, korkeus 90 cm, esikyllästetyn kengän pohjan paksuus on 25 cm. Monoliittisen grillauksen yläpinnan merkki on 1,05 m, esikuorittu kenkä 0,15 m (lattiatasosta).

Grillin alla olevien paalujen pensaasta otetaan 12 paikkaa. Paalujen sijainti holkissa ja akseleiden paalujen välinen etäisyys näkyvät helvetissä. 19. Pylväiden yläpäät on upotettu grillauslaatikkoon 5 cm: iin, pohjaveden syvyys on 5 m.

Grillitilan laskeminen työntöpylväässä

Laskenta tehdään kaavalla (4).

Pallojen reaktioiden suuruus kolonnista kuormitetaan grillata- malla grillataavan ylemmän vaakasuoran pinnan tasolla määritetään seuraavasti:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) grillirungon reunasta toisessa rivissä grillattavan kuorittuneen osan puolelta

Painovoiman suuruus

Määritämme monoliittisen grillatun paksuuden 60 cm. Teemme komposiittirakenteen lävistyslaskennan kokoonpanokupin pohjasta ja grillilevystä. Keräyskupin pohjan ja monoliittisen grillauksen kokonaispaksuus (pylvään pohjalta) on yhtä suuri kuin

Arvioitu korkeus h 0 = hbot - 1 = 90 - 7 = 83 cm, mukaan lukien grillauksen monoliittiosuuden laskettu korkeus on 53 cm.

Määritä c: n arvo 1 ja c 2 (etäisyydet pilarin reunoista pinoiden vastaaviin reunoihin):

Kaavan (2) mukaisesti määritämme kerroin a, joka ottaa huomioon pituussuuntaisen voiman osittaisen siirtämisen grillin levyn osaan lasin seinien läpi

Kaavan (4) mukaisesti määritämme suurimman arvon, jonka komposiittikarhu voi havaita.

eli joka on varustettu lävistyspylväällä olevan grillataulukon voimakkuudella.

Ota monoliittisen levyn paksuus 60 cm.

Määritä kuormituksen suuruus paalussa ottaen huomioon grillatahnan paino, esikuivattu kenkä ja maaperä kuorimakkareiden reunuksilla.

Komposiittiteräksen ja maaperän keskimääräinen tilavuuspaino on yhtä suuri kuin V = 21 kN / m 3, ylikuormitustekijä g f = 1.1.

Monoliittisen grillauksen pohjalla olevan pituussuuntaisen voiman ja momentin suuruus:

Nbot = N + G = 5000 + 302 = 5302 kN (540,6 tc);

M bot = M + Qh = 49 + 20 × 1,5 = 79 kN × m (8,1 tf × m).

Lasketut kuormat paaluilla:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) roottorin reunasta toisessa rivipehmussa

Näin ollen paalun kantavuus on järjestetty.

Nurkkapuristimen työntämisen ansiosta

Laskenta tehdään kaavan (14) mukaisesti.

Tarkasta lautan monoliittisen grillauksen paksuus h 1 = 60 cm

Grillilevyn korkeus paalun yläpinnasta on yhtä suuri kuin

Määritä paalin maksimikuorma siitä, millainen tilaus on, että teräslevyn levy on pakotettu nurkkaan

Siksi rasvakilven levyn lujuus puristussokkakapilla varustettuna.

Grillitilan levyn kaltevien osien lujuus lasketaan poikittaisvoimalla

Laskenta tehdään kaavan (15) mukaisesti.

Määritetään poikittaisvoiman laskettu arvo rasvattoman kuoren suurimmasta osasta, kun kaikkien kuumien kuoren viimeisen rivi-

3 × 450,6 = 1352 kN (137,8 t c);

Määritä poikittaisvoiman raja-arvo, joka voi ottaa grillattavan levyn kaltevassa osassa:

Siksi on aikaansaatu grillattavan levyn kaltevien osien lujuus poikittaisvoimalla.

Laskentilevyn grillataivutus

Määritä taivutusmomenttien suuruus kohdissa 1-1 ja 2-2, jotka kulkevat esivalmistetun kengän pohjan reunoilla

Kaavojen (19) ja (23) avulla määrittelemme vaaditun lujituksen luokan A - III (Rs = 365 MPa):

taulukon mukaan. 2 kun q = 0,09, löydämme v = 0,952;

pituussuunnassa 23 Æ 18 AIII

poikittaissuunnassa 17 Æ 16 AIII

Grillituksen perustuksen vahvistamiseen käytetään hitsattua vahvistusverkkoa GOST 23279-84 -merkkien mukaisesti

Tarkasta grillattavan levyn kaltevien osien voimakkuus taivutusmomenttiin

Tarkastus tehdään grillattavan levyn kuormitetun osan puolella.

Määritetään poikittaisvoiman raja-arvo, jonka grillauksen monoliittinen levy voi havaita vievästi kaltevalla osuudella, joka muodostuu tavanomaisten halkeamien muodostumisesta ja kulkee viimeisen rivin pilarin sisäpintojen tasosta lähikirjaston lähimmälle ulkopinnalle:

Saatu arvo on suurempi kuin kaikkien uloimman rivin paalujen reaktioiden summa tarkasteltavan osan sivulta: 1352 kN (137,8 tonnia c).

Siksi kaltevien osien lujuus taivutusmomentilla on aikaansaatu.

LIITE

PERUSKIRJEET

Ulkoisten kuormien ja vaikutusten vaikutukset

M on taivutusmomentti;

N on pituussuuntainen voima;

Q - sivusuuntainen voima;

Fkohti - työntövoima;

F - paalireaktio.

Rb - suunnitella betoniresistenssi aksiaalisen kompression suhteen ensimmäisen ryhmän raja-asemaan;

Rbt - betonin laskettu vastus aksiaaliseen jännitteeseen ensimmäisen ryhmän lopulliselle tilalle;

Rs - lujitteen lujuuden vastustuskyky jännitteelle ensimmäisen ryhmän raja-asemasta;

RSW - poikittaisen lujitteen rakenteellista kestävyyttä jännitteelle kaltevien osien laskennassa poikittaisvoiman vaikutuksesta.

ja; b - grillattavan pohjan pituus ja leveys;

1; b 1 - vastaavasti, alaosarakkeen suuremman ja pienemmän koon;

h on grillauksen koko korkeus;

h 1 - grillilevyn korkeus;

h 0 - grillimassan työkorkeus;

h 01 - grillikilven työskentelykorkeus;

h aps - sarakkeen asennuksen pituus grillattavan lasin tai levyn aikana;

S - askel paalut paalun holkissa;

bas ; bbas - mitat teräspylvään pohjan pohjalevyllä;

a - betonipinnan suojaava betonikerros;

e0 - pituussuuntaisen voiman N epäkeskisyys suhteessa kolonnin alennetun osan painopisteeseen;

ja minä - painettavan kuvion i: nnen sivupinnan pohjien summa;

kanssa minä - i: nnen kaltevan osan ulkoneman pituus;

d on vahvikkeen halkaisija;

s - poikkipinta-ala;

f - alapäässä upotetun pylvään sivupinta-ala;

b - grillimassan poikkileikkausaluetta, joka otetaan huomioon laskettaessa grillauksen voimakkuutta jakautumisessa.

Ajoneuvojen paalujen laskeminen kuljetuksen ja varastoinnin aikana. Lasketaan betoniteräksisen paalun holkki työntöön

Kuudes vaihe. Ajopilot eivät laske ainoastaan ​​rakennuksista ja rakenteista siirretyistä kuormista vaan myös niistä aiheutuvista voimista omasta painostaan ​​kuljetus-, varastointi- ja nostamistoimenpiteiden aikana paalun kuljettajalle yhden pisteen etäisyydelle paalupäästä 0,3 Ls (tässä paikassa ovat nostosilmukat). Pylvään voimat määritetään kuten palkilla kahdella kannalla, ottaen huomioon dynaamisen tekijän: kd = 1,5 - laskettaessa normaalien ja kaltevien osien lujuutta kd = 1,25 - laskelmissa halkeamien muodostumiseen ja avaamiseen. Näissä laskelmissa kuorman luotettavuuskerroin paaluun oma paino γƒ sama kuin yksi.

Kuviossa 3 on esitetty kaavamallin, toimiva kuormitus ja sisäiset voimat (M ja Q) ajopurkissa kuljetuksen ja varastoinnin aikana. 45, a, ja kun nostetaan paalunohjaimeen yhdelle pisteelle - kuv. 45, b. Sen jälkeen, kun on määritetty sisäiset ponnistelut voimaa tarkastamiseksi normaaleissa ja kaltevissa osissa sekä halkeamiskestävyys, se valmistetaan betoniteräsrakenteiden laskemista koskevien yleisten sääntöjen mukaisesti.

On jo todettu, että paalut tehdään sekä jännitetyllä pitkittäisellä vahvikkeella että ei-korostuneella. Esijännitystä käytetään paalujen vetämiseen työskenteleville paaluille. Betonin siirtovoimakkuus lujitteen jännityksen vapautumishetkellä on alle 70% sen puristuslujuusluokasta: RbR ≥ 0,7 ∙ in. Jännitetyn raudoituksen päät päättyy jännitteen vapautumisen jälkeen sammuttaen paalun päätypinnalla. Vahvistuksen kireys toteutetaan mekaanisella tai sähkötermisellä menetelmällä.

Kuva 45. Ajokortin sisäisiä ponnisteluja koskevat selvityskaaviot ja kaaviot: a - kuljetuksen ja varastoinnin aikana, b - nostettaessa pinoajuriin

Käytetyissä paaluissa käytetään usein poikittaispisteitä kierukkavaihtoa (kuvio 46, kohta 2), jonka halkaisija on 5 mm luokan B500 (BP-I) tai halkaisijaltaan 6 mm luokan A240 (AI) kanssa. Tällainen vahvike hitsataan pituussuuntaan ei-kireällä vahvikkeella kussakin pisteessä kosketushitsauksella. Tätä suunnitteluratkaisua käytetään pituussuuntaisen työvahvikkeen d halkaisijan kanssas ≤ 22 mm (kuva 46, kohta 1). Kun ds ≥ 25 mm asennetaan hitsattuja tai neulottuja kehyksiä, joissa poikkileikkauksena ne käyttävät lujuusluokkaa А240 (А-I), jonka läpimitta on vähintään 8 mm. Nostosilmukat (kuva 46, 4) on valmistettu runkorakenteesta A240 (A-I) halkaisijaltaan 8... 12 mm. Paalupää on vahvistettu välillisillä vahvistusverkoilla (kuva 46, kohta 3), ja piste on vahvistettu erityisellä spiraalilla (kuva 46, kohta 5). Viimeinen päätös tehdään paaluilla, joissa on yksi keskiosa ilman poikittaista vahviketta (kuva 46, b).

Seitsemäs vaihe paalusäätiön laskemisessa on seuraavat tarkastukset grillin lujuudesta:

· Työntää sarake tai sarake;

· Kulmapotkun työntämiseen;

· Levyosan normaalit ja kaltevat osat;

· Alipalkin normaalit ja viistot osat;

· Paikallinen kollapsi (puristus) sarakkeen loppuun.

Kuva 46. ​​Vahvistettu betonipinnoite: a - rungon poikittainen vahvistaminen, b - ilman rungon poikittaista vahvistamista, c - pyöreällä ontelolla

Pylväsmateriaalien laskentamuutoksista suurin ero matalasta pohjasta on siinä, että työntöpyramidi on rakennettu osapylväsosan tai lasin pohjan ulkoreunoista pylväiden poikkileikkauksen sisäreunojen päälle (pylvästä) ja ulottuu sen poikkileikkauksen (kuvio) yläpuolelle, 47). Tässä tapauksessa pyramidin pakotuksen pinnat eivät välttämättä ole suunnattuja 45 ° kulmaan vaakatasoon nähden, mutta ne voivat olla myös suunnattuja terävämmäksi kulmaksi jopa 68 °. Koska työntövoima FPR ottakaa huomioon pyramidin läpivientialustan alapuolella sijaitsevan pyllypisteen lasketun ponnistuksen summa.

Kuten jo todettiin, pyramidin sivupintaan kohdistuu pakotusta, jonka yläpohja voi olla:

1) monoliittisen pylvään poikkileikkaus;

2) alikehyksen poikkileikkaus, jossa on korkea yhdistäminen esivalmistettu betonipylväs, jossa on grillaus (kuva 47a), joka vastaa ehtoa

3) lasin pohjan poikkileikkaus, jossa on esikuorittua betonipylväästä alhaista pariliitosta, jossa on grilli (kuva 47, b), joka vastaa ehtoa

h0 - työstökappaleen korkeus, joka on yhtä suuri kuin grillimassan levyn osan työvahvasta lasin pohjaan;

Uminä - puoli pyöreän pyramidin i-puoleisen puolen summista;

FPR - laskettu työntövoima.

Keskitetysti kuorittua grilliä FPR joka on yhtä suuri kuin kaikkien paalujen reaktioiden summa, jotka sijaitsevat työntämisen pyramidin alapään ulkopuolella:

jossa N on grillauksen leikkaustasossa olevista pystysuuntaisista kuormituksista johtuva voima;

n on paalujen lukumäärä grillataessa;

n1 - paalujen määrä grillataessa pyramidin alapäähän pakottamisen jälkeen.

Epäkeskisesti kuormitetuilla ruuveilla (kuva 48) laskenta suoritetaan turvallisuussyvyllä ja puristusvoima on yhtä suuri kuin

jossa ΣNSJ - kaikkien paalujen reaktioiden summa, jotka sijaitsevat sarakkeen akselin toisella puolella grillattavan osan suurimmalla osalla pyramidin lävistysalustan alapinnan ulkopuolella.

Pilereaktiot lasketaan pitkittäisestä voima- ja taivutusmomentista, jotka vaikuttavat grillauksen leikkaustasoon. Hetkissä kahdessa suunnassa, ΣNSJ laskea kullekin suunnalle erikseen ja otettava huomioon suuremmat näistä arvoista:

Kun pino on saranoitu grilliin 5 cm: n syvyydeksi, vahvistusverkko С-1 asetetaan paalupäiden päälle. Tällöin betonin suojaava kerros on myös 5 cm. Kun paalut kiinnitetään jäykkäästi 30 cm: n syvyyteen, pinoihin pudotettujen verkkojen tangot leikataan pois ja verkot asetetaan vielä erityisellä kiinnittimellä 5 cm: n suojakerroksella. Paalujen ääriviivojen leikkaustangojen sijasta sijoitetaan lisäreleitä, jotka on kiinnitetty pääverkkoon. Tämän seurauksena, mikä tahansa luonne parikaapin parin kanssa grillage, aluksi, per työntös = 6 cm

Grillitilavuuden laskentamallit raudoitetun betonipalkin jyrsinnän purkautumiseen ja moniporrasjärjestelyihin paaluilla. Laskelmat halkaisuun, pakottamiseen kulmakappaleella ja lujuus kaltevilla osuuksilla

Lähes konkreettisille betoniteräksisille kaksilenkisille sarakkeille, joissa on yhteinen kuppi (kuva 49), työnnettäväksi tarkoitetaan grillauslaskentaa, kuten pylväässä, jossa on suorakaiteen muotoinen osa lC × bC, joka vastaa kaksijalkaista kolonnia:

Kuva 49. Kaaviokuva pyramidin muodostamisesta teräsbetonista kaksijakoisella sarakkeella.

Pylväiden monirivisellä järjestelyllä (kuvio 50) lasketaan lisäksi grillauksen pakottaminen pyramidia pitkin olevassa pylväässä, jonka sivupinnat ulottuvat lasin pohjan ulkopinnoilta pinoiden lähimpään reunaan, on suoritettava lävistyskoe grillata varten sillä edellytyksellä, että kaksi tai kaikki neljä sivupintaa ovat kaltevia 45 ° kulmassa vaakasuoraan. Kun tämä reaktio paaluu, jotka sijaitsevat pyramidin työntöalustan alapuolella laskettaessa F: n arvoaPR älä ota huomioon.

Kuva 50. Pyramidien muodostamisjärjes- telmä, joka pakotetaan esivalmistetun betonipilarin alle monirivisillä paaluilla.

Laske- tettaessa pölkkyjä, jotka koostuvat levyn osasta yhdestä askeleesta ja esivalmistettu betonipylväs tunkeutuu siihen, joka on vähintään kolmasosa grillauksen korkeudesta, ne eivät laske ainoastaan ​​työntövoimaa vaan myös halkeilua (kuva 51, a). Kaavan mukaisen jakamisen lujuustesti

N - voima pystysuuntaisista kuormituksista grillausleikkauksen tasolla;

Rbt - grillattavan betonin laskettu vastustuskyky jännitteelle ottaen huomioon työskentelyolosuhteiden γ kerroinb1 ;

μb - konkreettista kitkaa betoniin, μb = 0,75;

A * = min <Аl, b> - pienin pystysuora poikkileikkauspinta sarakkeen akselin akselilla, miinus lasin pystysuuntaisella leikkausalueella ja pylvään alapuolella olevan trajektion alueella, sivujen ollessa kaltevina 45 ° kulmassa vaakatasoon nähden.

Tämäntyyppisissä laattirikasteissa halkeaman kantokyky (oikeanpuoleinen osa edellä olevasta epätasa-arvosta) saa vain kuljetuskapasiteetin työntääkseen pylvään yleisten sääntöjen perusteella, mutta grillauksen yläosan tasosta, jonka korkeus on h0R ja pelkistyskerroin 0,75 (kuvio 51, b). Itse asiassa tämä johtaa tarpeeseen täyttää seuraavat epätasa-arvot:

Kuva 51. Laskentamallit laattojen huuhtelulle: a - halkaisu, b - työntämiseksi

Nurkkapallon työntämiseen tarkoitetun grillauksen laskeminen tuotetaan tilasta

N * SJ - kulmakappaleen laskettu kuorma, ottaen huomioon kahden suuntaisen ajanhetket grillauksen jalan tasolla;

h01 - työstökappaleen korkeus, joka on sama kuin etäisyys paalujen yläosasta grillilevyn tai sen alapinnan vaakasuoralle pinnalle (kuvio 52);

Uminä - suulakepuristuskuvion i: nnen sivupinnan puolen summa korkeudella h01, joka muodostuu puristamalla kulmakappaleen kahvinkeitin;

bminä - kerroin laskettuna kaavalla

Laskelma työnnettäväksi

Kirjautuminen epäonnistui. Voit kommentoida ilman rekisteröitymistä tilistäsi: GOST-salasana: gost

  • Webcad.pro-foorumi
  • "Laskelma pakottamalla grillata kolonnin ja nurkkaan kasa

Sivut: 1

# 1 2017-01-20 12:15:19

Laskeminen roskien työntämiseksi kolonnilla ja kulmakapilla

Ehdotan tämän laskelman toteuttamista. Minulla on automatisoituja laskutoimituksia käyttäen vapaata nanokantaa 5.1 taulukoiden kautta, ehdotan niiden ottamista perustana.

# 2 2017-01-20 21:41:21

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Ymmärränkö oikein, että puhumme laskelmasta käsikirjasta rakennustöiden ja rakenteiden sarakkeiden tukirakenteiden suunnitteluun SNIP 2.03.01-84 "varten? Ja erityisesti kaavasta (14)?

# 3 2017-01-23 10:55:32

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Kaava (14) on laskelma nurkkapilarin työntämiseksi. Kyseessä on myös kaava (1) ja kaava (8). Tietoja kaavoista (6), (7) - poikittaisen vahvistamisen huomioon ottamiseksi

# 4 2017-01-23 22:19:18

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Jostain syystä minulla on vain nurkkaan kasa päähän jäljessä lauseesta :)

Nanocadin kustannuksella - en voi vastata heti - en ole tuttu, en käyttänyt sitä. Yleensä laskelma ei kuitenkaan ole liian hankala - yritän tehdä sen käsikirjan mukaan, jos jotain - pyydän apua.

Joten kahden laskelman pitäisi osoittautua:
1) Kolonnin lyönti.
2) Kulmaputken pakottaminen.

Rei'ityspylvällä on erityinen tapaus - kahdella paaluilla, jotka todennäköisesti on tehtävä myös erillisenä laskentana.

# 5 2017-01-27 00:34:54

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

En saa tarpeeksi aikaa heti, joten se ei ole kovin nopea.
Tässä on raportti kulmakapselista, vielä ei ole käyttöliittymää.

# 6 2017-01-28 20:27:51

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Valmistettiin kulmakapselin käyttöliittymä ja asetettiin palvelimeen:

# 7 2017-01-29 21:39:32

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Laskeminen grillauspylvään työntämisessä:

# 8 2017-01-29 23:30:34

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Laskettaessa laskutusta sarakkeen kohdalla, olisi hyvä toteuttaa monoliittisen sarakkeen laskeminen (alfa-kertoimen laskeminen pois käytöstä). Oli myös mielenkiintoista panna alustavien tietojen syöttö asettamalla grillauksen koko suunnitelmassa ja asettamalla paalujen keskipisteiden koordinaatit automaattisella c_1, c_2 laskennalla. c_i, toteuttaa kyky määritellä sarakkeen mielivaltainen osa. (Lausunnot laskevassa tärkeysjärjestyksessä)
Huomenna töissä suoritan vahvistuksen.

# 9 2017-01-30 00:11:27

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Alpha ei ole ongelma - me voimme. Muuten, kuten tuntuu, paljon enemmän ongelmia. Tietenkin ymmärrän, että kaikkein yleismaailmallinen lähestymistapa, johon kuuluu mielivaltainen paalujen järjestäminen ja grillata, olisi kätevämpää, mutta siinä monimutkaisuuden lisäksi ennakoisin epävarmuustekijöitä. Siksi en aio antaa lupausta sen täytäntöönpanolle tähän mennessä.

Muuten se toteutetaan Nanocadissa, ja jos on, missä muodossa (voitko pudottaa sen pdf)?

# 10 2017-01-30 00:53:48

Re: Laskenta kun työnnät grillata sarakkeen ja kulmakapin

Alpha käsitelty. Jos se ei ole näkyvissä - päivitä sivu Ctrl + F5.