Kuorman laskeminen valaisinpylväässä

Ulkovalaistuksen järjestäminen on suunniteltu takaamaan turvallisen ja mukavan liikkeen pimeässä. Lamppujen asennus tehdään tukeen. Niiden tyyppi ja mitat riippuvat toiminnan tarkoituksesta ja olosuhteista. Suunnittelussa, telineiden korkeuden ja muodon valinnassa suoritetaan kuormituslaskelmia ja stabiilisuuskokeita.

Kuormituslaskenta

Kolonnin kuormituksen laskeminen suoritetaan ottaen huomioon kaikki staattiset ja dynaamiset vaikutukset. Pysyviä vaikutuksia ovat kokonaispaino:

  • tuki;
  • venttiilit;
  • konsolit;
  • laipatut pohjat;
  • valaisimia;
  • johtoja.

Laskutoimitukset suoritetaan kertoimilla, jotka on suunniteltu telineiden, konsolien ja kalusteiden erilaisiin kokoonpanoihin.

Siinä otetaan huomioon myös SNiP 2.01.07-85: n mukaiset tuulenpuhallusten aiheuttamat kuormitukset. Tiedot viedään tuulen alueiden vertailutaulukosta.

Valopylväiden korkeuden laskeminen

Valaisinpylväiden vakiokorkeus vaihtelee 4 - 12 metrin välillä. Sen laskenta suoritetaan "Sähköasennukset" -sääntöjen mukaisesti.

  1. Kulkuneuvon yläpuolella olevien valaisimien asennukorkeuden on oltava vähintään 6,5 metriä. Tässä tapauksessa käytetään rakenteita, joissa on kannatinuloke, joka on asennettu tehonsäätöihin. Huollettaessa lyhdyt varustetusta teleskooppisesta tornista valaisimet voidaan sijoittaa korkeajännitelinjan ylä- tai alapuolelle vaakatasossa vähintään 0,6 m. Jos käytetään muita kunnossapitomenetelmiä, valaisimet asennetaan yläpuolisen siirtolinjan alapuolelle pystysuoralla etäisyydellä 0,2 metrin etäisyydeltä ja vaakatasosta 0,4 m. Kannen korotettu korkeus on 8-9 metriä.
  2. Jalankulkijoiden yläpuolisten lamppujen asennuksen korkeuden on oltava 3 m. Puistoalueilla käytetään usein lattiarakenteita. Niillä on houkutteleva muotoilu ja kevyesti diffuusi valo kaikkiin suuntiin.
  3. Vähimmäiskorkeus tukee koristevalaisinrakenteita, nurmikoita jne. standardeja ei säännellä.
  4. Valojen asentaminen maanpinnan alapuolelle on sallittua järjestettäessä viemärijärjestelmää tai muuta viemärijärjestelmää.

Se on tärkeää! Korkeimmillaan ääripäästöissä on metalliset tukirakenteet. Niitä voidaan käyttää kaikissa ilmastovyöhykkeissä.

Valaistuspilarien laskeminen vakauden kannalta

Betonipohja asetetaan tukeen. Pohjan koko lasketaan ottaen huomioon maaperän kantavuus. Jos tällaisia ​​tietoja ei ole saatavilla, laskettu puristuslujuusyksikkö on 150 N / m2, joka vastaa maksimitiheyden maata.

Pohjan asettamisen syvyys määräytyy pilarin korkeuden mukaan. Pohjassa on neliömäinen poikkileikkaus kuormien tasaisen jakautumisen varmistamiseksi kaikissa suunnissa.

Teline on betonoitu tiettyyn syvyyteen, tai se kiinnitetään perustukseen sulautettujen elementtien avulla. On tärkeää asentaa sarake tiukasti pystysuoraan. Suurin poikkeama vertikaalista säädetään säädöksillä.

Valaistuksen pylvään laskeminen vakauteen suoritetaan pilottitesteillä. Tämä tarkistaa taivutusta, vääntöä ja kaatumista dynaamisten voimien vaikutuksesta.

Tukien muutokset luodaan erilaisissa olosuhteissa. On tärkeää, että niiden tekniset parametrit ovat alueen rakennuskoodien, geologisten ja ilmastollisten ominaisuuksien suositusten mukaisia.

Kestävyyden laskeminen

A = h ∙ b = 2,4 10,2 = 24,48 m 2

A). Vahvuuslaskenta.

Ulkoisten voimien seurauksena ei saa ylittää poikkileikkausta, edellyttäen, että:

C= 2,25 - etäisyys todellisesta osasta painopisteen ja kaikkein puristettuun pintaan;

- kerroin ottaen huomioon taipumislujuuden vaikutus, määritetään kaavalla:

lO- laskettu tukipituus määritetään SNiP 2.05.03-84: lla.

H - tuen korkeus tukiosan keskikohdasta suunnitteluosaan

Laskettaessa vahvuutta on otettava huomioon satunnaisen epäkeskisyyden:

Kaikkien kuormien eksentrisyys:

Valitse suurimmat epäkeskukset sillan yli ja yli.

Käytämme suorakulmaisen tuen lujuustilaa:

, jossa: x = 2 a (m) on kompressoidun alueen korkeus;

Rb on betonin laskettu puristuslujuus;

a = akanssa - e ∙ η = h / 2 - e ∙ η on etäisyys voiman kohdasta puristuneeseen pintaan.

Suurin teho on N = mc, joten lujuustila täyttyy.

B). Laskelma muodon vakaudesta.

Tarkista tukimuoto muodon vakaudesta, mistä määrittelemme hitausmomentin säteet:

Koska epäkeskisyys:

, on ilmeistä, että voima kohdistuu ydinosan sisään

Tarkista kestävän kehityksen tila:

- suurin vakion kuormituksen pituussuuntainen voima,

Nm = 2819,32 - pituussuuntaisen voiman komponentti väliaikaisesta kuormituksesta.

φ m = 0,71, φ l = 0,93

B). Halkeamiskestävyyden laskeminen.

Venytettynä vyöhykkeelle muodostuu poikittaisia ​​halkeamia, joiden takia betoni on kytketty pois työstä. Siksi on tarpeen täyttää halkeamankestävyys, jonka vuoksi normatiivisen puristusvoiman on oltava:

Laskenta tehdään sääntelystä.

, joten ehto täyttyy.

D). Laskelma tilan vakaudesta.

Tee laskelma tilanteen vakauteen:

m = 0,8 raudoitetuille betonituille ei-kalliolle

Kestävyyden laskeminen

Kallioinen saippuoitua pintaa

(liuskekivi, kalkkikivi jne.)

Kivinen ja ei-irtoava pinta

Esimerkki 2.5.1 Sillan kannattimen perustuksen vakaus määriteltäessä kaatumista vastaan, jos: vertikaalinen voima = 7704 kN; kallistusvoimien momentti = 2190 kN · m. Pohjan ja muiden ominaisuuksien mitat on esitetty kuviossa 5.

Kuvio 5. Järjestelmä laskeutumisvastuksen laskemiseksi

Päätös. Rakenteiden vakaus kaatumiselta olisi laskettava kaavalla

Siksi aikaansaadaan rollover resistentti testi.

Esimerkki 2.5.2. Määritetään saviä tukevan sillan kannan säilyvyys vastaan ​​leikkausta vastaan, jos se annetaan: pystysuora voima = 7704 kN; kallistusvoimien momentti = 2190 kN · m. Pohjan ja muiden ominaisuuksien mitat on esitetty kuviossa 5.

Päätös. Rakenteiden stabiilisuus leikkurin (slip) suhteen on laskettava kaavalla

Hyväksy ja. Taulukosta 2.5.1. kerroinarvon oletetaan olevan 0,3.

Ohjeet sillatukien suunnittelulle Leningradissa

6.5. Tukee kannattavuuden ja muodonmuutoksen laskelmat

6.5.1. Tukien vakaus kippausta ja leikkausta vastaan

Tukien stabiilisuuden laskuja kippausta ja siirtymistä vastaan ​​suoritetaan kaavojen mukaisesti:

Mja - kallistusvoimien momentti suhteessa mahdolliseen pyörimisakseliin (kallistus), tavallisesti suhteessa alustan tuen ulkopintaan;

Mz - holding-voimien momentti suhteessa samaan akseliin;

Qτ - leikkausvoima, joka on yhtä suuri kuin leikkausvoimien ulkoneman summa mahdollisen leikkauksen suunnassa;

Qz - pidätinvoima, joka on yhtä suuri kuin pidättävän voiman ulkonemien summa mahdollisen siirtymän suunnan kanssa;

- työolosuhteiden ehtojen suhde käyttötarkoituksen mukaiseen luotettavuuskertoimeen taulukosta. 6.7.

Kertoimet stabiilisuuslaskelmista

Asenne vastustuskyvyn laskemisessa:

toiminnassa

betonituen tai -edustajan poikkileikkauksen yli

pohjan pohjalla kalliorakenteessa

pohjakerroksen pohjalle ei-kalliolle

betonituen tai -edustajan poikkileikkauksen yli

mutta ainoa pohja kivinen säätiö

pohjakerroksen pohjalle ei-kalliolle

Laskettaessa stabiilisuutta leikkausta vastaan ​​kitkakertoimien arvot otetaan taulukosta. 6.8.

Tapauksissa, joissa tuen stabiilisuutta ei ole varmistettu, voidaan käyttää suosituksia tukien stabiilisuuden lisäämiseksi, jotka on esitetty taulukossa 2. 6.9.

Hankkeen toteuttamisen tuen kestävyyden parantamiseen tähtäävien toimenpiteiden valinta on perusteltua eri vaihtoehtojen teknisen ja taloudellisen analyysin avulla.

Taulukko 6.8

Betonin kitkakertoimet

Kitkapinnan materiaali

kalkkipitoiset maaperät, joissa on saippuoitua pintaa (kalkkikivi, liuskekivi jne.) savea

märkä

kuivassa tilassa

lian ja hiekkasauman

sora- ja kivi- maat; betoniseinä

kallioinen maa, jossa ei ole pesua

Suositukset tukien tukevuuden parantamiseksi (katso kuva 6.13 ja 6.14)

Sijoituksen numero ris.6.13 ja 6.14

Suurempi koko suunnanvaihdon aikana.

Pituusmomentti pystysuorasta voimasta kasvaa johtuen tonnien siirtymisestä AI-asemaan ja lisää rakenteen painoa

Koon kasvattaminen pidätysmomentin suuntaan

Rakenteen paino ja maaperän paino perustasolla lisää

Lisää perustuksen syvyyttä

Rakenteen paino kasvaa

Kuorman soveltaminen epäkeskeisyyden kanssa vastakkaiseen suuntaan kallistusmomenttiin, joka johtuu kannattimen (tai sen osan) siirtymisestä johtuen palkin (tai polun akselin) tuen akselista,

Retentioaika kasvaa pystysuorilta voimilta

Poikkileikkauksen koon kasvattaminen on symmetristä tuen akselin suhteen

Rakenteen ja pidätysmomentin paino kasvaa (ks. S. 1)

Foundation hammasjärjestely

Leikkaustaso muuttuu vinoksi ja pitovoima kasvaa pystysuoran kuormituksen vastaavan komponentin ansiosta.

Laite on kallistettu kellarin pohjaan

Kuva 6.13. Toimenpiteet tuen kallistuskulman vakauden vähentämiseksi:

ja - telineiden tuki; b - massiivinen tuki

Matalalle pohjalle perustetuille perustuksille suositus 2 on yleensä tehokkain (tarvittaessa yhdessä suosituksen 6 ja 7 kanssa, jotka ovat yhtä tehokkaita).

Välituet (laskettaessa sillan akselin yli) suosituksen 4 on tehokas, mutta tässä tapauksessa kaikki tarkastukset ovat välttämättömiä, mukaan lukien tulokseksi saadun eniten suhteellisen epäkeskisyyden (ks. para. 6.5.4).

Kestävyyden kannalta suositus 3 on tavallisesti tehottomampi, mutta sen täytäntöönpanoa voidaan vaatia, mutta maaperän olosuhteissa.

Kuva 6. 14. Maailmat tukien vakauden lisäämiseksi leikkausvoimaa vastaan

Suositusten 3, 6 ja 7 täytäntöönpanemiseksi on otettava huomioon vaakasuoran kuormituksen kasvu maaperän ja liikkuvan kaluston painosta kasvattamalla romahtamisen prisman pituutta.

6.5.2. Perusvakaus syväleikkausta vastaan

Laskeminen pohjarakenteen vakaudesta syvään leikkaukseen (siirtyminen yhdessä maan kanssa epäedullisimmalla liukupinnalla) suoritetaan seuraavissa tapauksissa:

a) rinteille sijoitetuille välituille;

b) yli 12 metrin pituisilla pengerneillä;

c) korkeudeltaan 0 - 12 m: n pinnankorkeuksiin, joissa on jäätyneen tai sulatetun jäätyneen savimaidon kerros tai keramiikan alapuolella oleva, veteen kyllästetyn hiekan kerros, joka sijaitsee perustusten pohjalla.

Laskenta tehdään seuraavan yleisen kaavan mukaisesti:

Merkintä 6.5.1 kohta.

Laskelmat tehdään käyttäen tietotekniikkaa käytettävissä olevien ohjelmien mukaan.

Alustavia laskelmia voidaan suorittaa käyttämällä likimääräistä menetelmää, jolla tarkistetaan tuen pysyvyyttä leikkausvoimaa vastaan ​​(yhdessä ympäröivän maaperän kanssa) pitkin pyöreää sylinterimäistä pintaa, joka kulkee pohjan pohjan takapinnan läpi.

Kuva 6.15. Järjestelmä tuen laskemiseksi syvälle siirtymiselle

Ne on annettu mielivaltaisella sylinterimäisellä R-säteellä, joka on keskitettu arvoon 0 (kuva 6.15). Katkaisutilavuus on jaettu 7-10 osaan pituudelta lminä, laske painot Qminä (mukaan lukien tukiosat, jotka kuuluvat erillisiin osiin, tilapäisen kuormituksen paino sillalle ja lähestymistapoja sekä tukireaktiot ulottuvuuksista) ja hartioistaminä (etäisyys i-segmentin painopisteestä m: ksi 0).

Leveys bminä kaava määritellään kaavalla

missä on bsn - tien leveys (kuva 6.16);

Kuva 6.16. Tontin leveyden määrittäminen syvävirran vasten laskemisen yhteydessä:

a - tien silta; b - rautatiesilta.

Tontin juoksutustaso syväleikkauksen pyöreän sylinterimäisen pinnan osana on tunnusomaista kulma aminä lasketaan kaavalla

Rajatun alueen vakaus on säädetty, jos seuraava ehto täyttyy

Holding moment Mlyöntiä suhteellisesti t. 0 vastaa

φminä - maaperän sisäisen kitkan kulma, jonka läpi leikkauspinta kulkee i: nnen alueen päällä;

- yhteenlaskettujen voimien summa leikkauspinnan yli;

kanssaminä - maaperän tarttuvuus, jota pitkin leikkauspinta kulkee i-paikan päällä.

leikkausnopeus MSliding suhteellisesti t. 0 vastaa

Σ QminäRminä - maaperän painon, tuen, väliaikaisen kuorman ja tukirakenteiden pystysuuntaisten voimien momenteiden summa suhteessa tilavuusosaan 0;

Σ Hminähminä - horisontaalisten voimien (jarrutuksesta, lämpötilan vaikutuksista, kitkasta tukiosissa jne.) olevien summien summa;

Vakauden laskeminen likimääräisen menetelmän avulla suoritetaan useissa eri tilavuusosissa 0, jolloin löydetään leikkauspinnan epäsuotuisampi sijainti.

Siinä tapauksessa, että rakenteen vakautta syväleikkausta vastaan ​​ei ole varmistettu, on suositeltavaa pohtia seuraavia tapoja vakauden lisäämiseksi:

- laituripaikkoja karhun kartiossa pitkin laippaa;

- lisäämään kellarin kokoa kohti pengertaa;

- korvaaminen tai vahvistaminen.

6.5.3. Muuttuvuus tukee

Tukien muodonmuutokset koostuvat tukien ja säätöjen rakenteiden elastisista muodonmuutoksista pysyvien ja tilapäisten kuormien sekä sedimenttien ja rullojen vaikutuksen vaikutuksesta säätömaan maaperän joustavuuden vuoksi jatkuvien kuormitusten vaikutuksesta.

6.5.3.1. Tukien rakenteiden pystysuuntaiset muodonmuutokset pääsääntöisesti voidaan jättää huomiotta johtuen rakenteiden korkeasta jäykkyydestä pystysuuntaisissa voimissa työskentelyssä.

Pohja-sedimenttejä ei voida määrittää, kun perustetaan pohjamaaleja kalliolle, karkealle hiotulle maa-ainekselle ja kovaa savea varten sekä ulkoisesti staattisesti määriteltävissä olevien järjestelmien siltoja. Rautateillä on korkeintaan 55 m ja moottoriteillä enintään 105 m - pohjaan pohjautuvalla pohjalla kantavuus.

Ulkopuolisesti staattisesti määrittämättömien järjestelmien sillan perustukset määräytyvät pohjarakenteen normien mukaan ja niiden arvot vierekkäisille tuille eivät saisi poiketa määrästä, joka aiheuttaa ylimääräisiä murtumiskulmia sillan pitkittäisprofiiliin, joka ylittää 2% maanteiden ja 1% rautateiden siltojen osalta.

6.5.3.2. Tukien yläosan vaakasuuntaiset liikkeet määritellään vain raideliikenteen siltoja varten. Yksittäisten tukien pituussuuntaiset muodonmuutokset silmukoilla, joissa on jatkuva ja lämpötila-jatkuva (pituussuuntaisesti kytketty) välirakenne, eivät ole rajoitettuja. Sillan tangon tukialustan pitkittäinen muodonmuutos ja kaikkien sillatukien poikittaiset muodonmuutokset eivät saisi ylittää tiloja, jotka sijaitsevat tiloissa, joissa l0 - tukeen (m) liittyvän pienemmän span pituus vähintään 25 metriä.

Horisontaaliset muodonmuutokset lasketaan rakennusmekaniikan sääntöjen mukaan. Kun lasketaan tukia käyttämällä kehyssäästöä ja laske- taan paalusäätiöitä tietotekniikan avulla, tukien yläosan siirtämisen arvoja voidaan tavallisesti saada automaattisesti, mutta tähän voidaan syöttää ainoastaan ​​tilapäisiä kuormia syöttötietoihin (sopivia kertoimia, ks. Kohta 6.3) ja otettava huomioon, että näissä laskelmissa paikallisen eroosiota ei voida jättää huomiotta. Säätiön rullaa ei oteta huomioon määritettäessä tukeen kohdistuvan syrjäyttämisen johtuen perustuksen maaperän vaatimustenmukaisuudesta.

Kantojen laskemista varten on määritettävä niiden vaakasuuntaiset muodonmuutokset vakionopeuksista (molemmat johtuen tuki- ja säätöelementtien joustavuudesta ja pohjamassan vaatimustenmukaisuudesta) ja tapauksissa, joissa kokonaisarvo ylittää välin kaaren seinämän välisen raon, joka vähenee rakennuserojen toleranssien määrällä suunnitelmaan kohdistuvat pinnat on määriteltävä ottaen huomioon vaakasuoran muodonmuutoksen saavutettu arvo (ts. pylväiden kohdalla otetaan käyttöön span-rakenteiden rakentamisen vastaava käsite).

6.5.4. Tuloksena olevan sijainnin tarkistaminen kellarikerroksessa

Kalkkikivien pohjalla matalissa perustuksissa, laskettuna ottamatta huomioon maaperään upottamista, tuloksena olevien kuormien sijainti (suhteellinen eksentrisyys) rajoittuu taulukossa 1 annettuihin arvoihin. 6.10.

Tuloksena olevan aseman epäkeskisyys l0 määritetään kaavalla:

missä M on kaikkien voimien momentti suhteessa alustan pohjan keskiakseliin;

N on tuloksena oleva pystysuora voima.

Säätiön r ydinosan säde määritetään kaavalla:

missä W on pohjan pohjan vastustuskyvyn hetki vähemmän jännittyneelle kasvolle;

Ja - kellarin pohjan alue.

Taulukko 6.10

Tuloksena olevan e: n suhteellisen epäkeskisyyden raja-arvot0/ r

Laskenta pohja kallistuksen

§ 39. Kallistuksen ja leikkauksen kestävyyden perustan laskeminen

Vakauden perustan laskemisen tulisi sulkea pois mahdollisuus, että se kaatuu, siirretään pohjaan ja siirtyy maahan maahan tietyn liukuvan pinnan yli. Säätiötä pidetään vakaana, jos ehto (6.1) täyttyy, jossa F on ymmärretty voimakehitykseksi, joka vaikuttaa säätiön vakauden menetykseen (kallistus tai leikkaus), ja Fu on alustan tai perustuksen kestävyys, joka estää vakauden menetyksen. Stabiilisuuslaskelmat suoritetaan laskettujen kuormitusten mukaan kertomalla normatiiviset kuormitukset kuormituksen turvallisuustekijöillä. Jos samassa kuormituksessa normit sisältävät kaksi turvatekijää, laskelmassa otetaan huomioon yksi niistä, joiden vakaus on pienempi.


Kuva 7.7. Järjestelmä laskeutumisvastuksen laskemiseksi

Laskettaessa sillatukien perustuksia kallistusresistanssille kaikki säätöön vaikuttavat ulkoiset voimat (mukaan lukien oma paino) johtavat voimia Fv, Qr ja momenttia Mu (kuva 7.7). Voimat Fv ja Qr ovat yhtä suuret kuin kaikkien ulkoisten voimien ulkonemat pystysuorassa ja vaakasuorassa, ja momentti Mie on yhtä suuri kuin ulkoisten voimien momentti akselin ympäri, joka kulkee pohjan pohjan painopisteen läpi, joka on kohtisuorassa suunnittelutasoon nähden. Momentti Mie vaikuttaa säätöön (kääntämällä sitä akselin O ympäri - katso kuva 7.7). Momentti, joka vastustaa kallistumista, on yhtä kuin Fva, jossa a on etäisyys voiman Fv sovelluspisteestä säätiön reunaan, jonka suhteen kallistus tapahtuu.
Rakenteiden vakaus kaatumiselta olisi laskettava kaavalla
Mi £ (viikset / un) Mz, (7.5)
missä Мu ja Мz ovat vastaavasti kallistus- ja pidätehon momenteja suhteessa rakenteen mahdolliseen kiertoon (kallistumiseen), kulkevat äärimmäisten tukipisteiden kautta, kN · m; me - työoloja koskeva kerroin, kun rakennustyön erillisiin tukiin perustuvia rakenteita tarkkaillaan, on 0,95; jatkuvan toiminnan aste on 1,0; kun tarkastellaan kiviseinien betonirakenteita ja perustuksia, jotka ovat 0,9; ei-kallioperä - 0,8; YK on luotettavuuskerroin rakenteen aiotulle tarkoitukselle, jonka oletetaan olevan 1,1 funktionaalisen vaiheen laskutoimituksissa ja 1,0 rakentamisvaiheen laskelmissa.
Kallistusvoimia tulisi käyttää suuremmalla kuormitustekijällä.

Pidätysvoimat olisi otettava kuormitustekijä vakionopeuksille Yf, missä μ on pohjan säätökerroin maan päällä.
SNiP 2.05.03-84: n vaatimusten mukaisesti rakenteiden stabiilisuus leikkausvoiman (liukumisen) suhteen on laskettava kaavalla
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
missä Qr on leikkausvoima, kN, joka on yhtä suuri kuin leikkausvoimien ulokkeiden summa mahdollisen leikkauksen suunnassa; yc on työolosuhteiden kerroin, joka on 0,9; jos luotettavuuskerroin rakenteen aiotusta tarkoituksesta otetaan kaavassa (7.5); Qz on pitovoima, kN, joka on yhtä suuri kuin tilan ulokkeiden summa mahdollisten siirtymien suuntaan.
Leikkausvoimat olisi otettava turvallisuustekijä kuormitusta suuremmaksi kuin yksi ja pito voimat, joilla on turvallisuustekijä kaaviossa (7.5) määritellylle kuormitukselle.
Maaperän luomaa horisontaalista voimaa käyttäessä se saa ottaa voiman, jonka arvo ei ylitä maaperän aktiivista paineita.
Pohjaan kohdistuvat kitkavoimat olisi määritettävä pohjan pohjan kitkakertoimien minimiarvojen perusteella maan päällä.
Leikkauksen perustan laskennassa otetaan huomioon seuraavat kentän kitkakertoimien μ arvot maan päällä:

Savi kun märkä

Rakennuksen kallistuksen laskeminen

Kun rakennuksen korkeuden suhde kokoon on suunnitelman kannalta suuri, ja säätiön suuri joustavuus, niin rakennus voi kaatua tuulen ja seismisten kuormitusten vaikutuksesta. Rakennuksen kallistuksen laskeminen on erittäin tärkeää, koska se liittyy suoraan rakennuksen rakentavaan turvallisuuteen.

"Monikerroksisten teräsbetonisten rakenteiden rakentamisen ja suunnittelun normit" (JZ 102-79) suosittelevat rakennuksen kaatumisen laskemista noudattaen seuraavia suhteiden pitopistettä MR kallistamiseen Mov :

"Monikerroksisten teräsrakenteiden rakenteiden rakentamista ja suunnittelua koskevat säännöt" (JGJ 3-91) suorittavat saman laskelman edellytyksen mukaisesti:

Seismisen suunnittelun rakennustandardeja (GB 50011-2001), kun yhdistetään kuormituksia, jotka sisältävät seismisiä vaikutuksia, yhdistelmäkertoimien tulisi olla 1,0. Monikerrosrakennuksille, joiden korkeus / leveyssuhde on suurempi kuin 4, alipaine ei ole sallittu pohjan alapuolella eikä alueilla, joilla on nollapaine. Muissa rakennuksissa nollapaineen alue ei saisi ylittää 15% kellarinviljelystä.

Korkean rakennuksen rakenteiden suunnittelua koskevien teknisten ohjeiden (JGJ 3-2002) mukaan rakennusten, joiden sivusuhde on yli 4 perustan alapäässä, ei pitäisi olla nollan rasituksen ala; rakennuksissa, joiden suhde on alle 4, nollan rasituksen ala saa olla enintään 15% kellarin alueesta.

Säätiön kaavio

1 - yläosa; 2 - kellari; 3 - laskettu kohta vastustuskyvyn kaatumisnopeuteen; 4 - pohjan pohja

  • Kallistus- ja pitopaikat

Antakaa kaatumisnopeuden vaikutusalue alustan pinta-ala ja törmäysvoima - horisontaalinen seisminen kuormitus tai vaakasuora tuulikuorma:

missä on Mov - kaatumisnopeus; H on rakennuksen korkeus; С - kellarin syvyys; V0 - horisontaalisen voiman kokonaisarvot.

Pidätysmomentti lasketaan reunapisteissä kokonaiskuormituksen vaikutuksesta:

missä on mR - pidätysmomentti; G - kokonaiskustannukset (vakionopeudet, tuuli- ja lumikuormat matalalla vakioarvolla); In - lattian kellarissa.

  • Pidätysmomentin säätö ja nollajännitysalue säätiön pohjalla

Pito-ajan laskemiseen

Oletetaan, että kokonaiskuormitukset vaikuttavat rakennusaukon keskikohdan läpi (kuva 2.1.4). Tämän linjan ja tulovirran välinen etäisyys perusjännitteistä e0. Nollajännitteen alueen Bx pituus, nollajännitteen alueen pituus ja pohjan (B - x) / B pituus suhde määritetään kaavalla:

Kaavoista saadaan nollajännityksen alueen suhde ja alustan pinta-ala turvalliseen pidätysmomenttiin.

Nolla-perusjännitteen alueet ja valloittavat rakenteet

Säätiö: mahdollisen siirtymän laskeminen

  • Mitä laskelmia tarvitaan talon perustamiseen?
  • Pitääkö minun laskea yksityisen talon perusta kestävälle kehitykselle?
  • Kallistusmomentin määritys
  • Vastakkaisen hetken määrittäminen

Kuvitella yksityisen talon valloituksen perusta on melko vaikea. Luonnollinen syy pienen talon mahdolliselle kaatumiselle on valtavan voiman tuuli, joka kykenee koputtamaan sen toiselle puolelle rakennuksen tuulen takia. Esimerkiksi yksinäinen mänty, jolla ei ole perusta, mutta sen juuret ovat.

Kuva 1. Perusvaihtoehtojen mahdolliset pyörimisnopeudet ja muutokset: a - vedon kierto, b - vedon kierto ja syrjäytys, c - siirtyminen pohjaan.

Mitä laskelmia tarvitaan talon perustamiseen?

Suoran tarkoituksen, joka koostuu rakenteen kuormituksen tasaisesta siirtämisestä maaperään, on tarpeen laskea tukipinnan ja sen lujuuden leveys.

Tätä varten on tarpeen määrittää rakenteen paino, mukaan lukien sen oma paino.

Säätiön voimakkuuden laskemiseen tulisi sisällyttää talvikadulta siirrettyjä lumikuormia sekä talon sisäpuolelle asennettavia ja sisäänrakennettavia kuluja (lämmitysjärjestelmä, vesihuolto, jätevedet, huonekalut jne.).

Alhaisen rakennuksen tuulikuormat eivät sisälly vahvuuden perustan laskemiseen. Nämä kuormat otetaan huomioon, kun suoritetaan luukulaskenta kattoelementille, kuten mauerlat, jonka kautta ne välitetään seinämien läpi talon pohjaan.

Kuv. Kuva 1 esittää säätöruudun mahdollisia pyörimisnopeuksia ja muutoksia: a) vedon kierto, b) vedon kiertäminen ja siirtyminen, c) siirtyminen pohjaan.

Kuva 2. Säätiön voimakas laskeminen voi johtaa koko rakenteen kaatumiseen.

Talvikaudella matalan syvyyden pohjaan vaikuttavat voimakkaat voimat, jotka johtuvat maan pudotuksesta. Näiden voimien epätasainen jakautuminen voi johtaa kuvassa näkyvän säätiön vakauden heikkenemiseen varsinkin jos jostain syystä rakennetta ei ole pystytetty perustukseen. Jotta staattisuus ei häviäisi tässä tapauksessa, maa on suojattava jäätymiseltä.

Jos vakauden menetys on, kun talon rakentaminen on suoritettu, sinun tulee etsiä virheitä vaadittavan lujuuden laskemisessa. Mutta silti ei olisi pitänyt johtaa koko rakenteen kaatumiseen, kuten kuviossa 2 esitetään. 2. Kuvataan pieni talo, jonka kaatuminen ei johtunut siitä, että säätiön vastaavaa laskentaa ei toteutettu. Pohjan koon ja sen tunkeutumisen määrittämisessä ei otettu huomioon maaperän fysikaalisia ominaisuuksia (kuvassa on selvää, että tämä on hiekkainen maa).

Takaisin sisällysluetteloon

Pitääkö minun laskea yksityisen talon perusta kestävälle kehitykselle?

Pohjalla, jota ulkoiset voimat eivät häiritse, ei liiku vaakatasossa maata pitkin, pidetään vakaana. Tällaisten kriittisten elementtien perustana siltojen, tehdasputkien jne. Kannattimet lasketaan vakauden mukaan.

Toisin kuin tehdasputket, yksityisten talojen perustamista ei voida suorittaa. Ja syy on, että näillä taloilla on suhteellisen pieni korkeus. Jos tehtaan putkessa painopiste ja tuloksena olevat tuulivoimat ovat huomattavalla korkeudella kellarista, minkä seurauksena voi muodostua hetkeksi stabiiliuden rikkomista, silloin alhaisen rakenteen vuoksi tätä tekijää perustuvaa laskentaa ei yksinkertaisesti tarvita.

Yksityisellä sektorilla on tällä hetkellä myös erillisiä rakenteita, jotka edellyttävät niiden vaikutusten laskemista. Esimerkiksi tuuligeneraattorit. Kuv. Kuva 3 esittää 1 tällaisen generaattorin perusvaihtoehdoista. Sinun tulisi kiinnittää huomiota säätiön syvyyteen. Se selvästi ylittää maaperän jäädyttämisen syvyyden. Kuvan 3 jäljellä olevia mittoja voidaan käyttää vain orientaatioon ja voivat poiketa todellisista mitoista. Towerin korkeus - N. Generaattorin luotettava toiminta riippuu maastosta, mutta keskimäärin sen voidaan katsoa olevan 20 m.

Takaisin sisällysluetteloon

Kallistusmomentin määritys

Kuva 3. Tuuligeneraattorin pohjan rakenne.

Kuv. Kuvio 4 esittää rakennesuunnittelua, joka esittää säätöön vaikuttavia voimia. Tärkein tekijä, joka luo rollover on hetki MU. ja suurin este on voima FU. Tämä komponentti estää vakauden menetyksen.

Tasainen jaettu kuorma P on maaperän vaste voiman F vaikutukseenU. Q voimaR Se vaikuttaa horisontaaliseen muutokseen. Laskettaessa leikkausta, muuraus kitkakerroin maan päällä on erittäin tärkeä. Rolloverin laskemista varten tätä voimaa ei oteta huomioon.

Määritä kippimisnopeus MU on tarpeen tietää tuulen nopeus ja sen rakenteen alue, jolla se toimii (purje). Tuuligeneraattorin toiminnan varmistamiseksi vaaditaan vähintään noin 6-8 m / s vähimmäisnopeus. On kuitenkin otettava huomioon, että tuulennopeudet voivat olla huomattavasti korkeammat, joten on otettava huomioon mahdollisimman suuri nopeus tällä alueella. Esimerkiksi 10 m / s tuulen nopeudella paine on 60 N / m 2. ja nopeudella 50 m / s, tämä paine on 1500 N / m 2. Taulukossa 1 esitetään arvot, joiden avulla tiedetään suurimmat tuulennopeudet, hänen paineensa.

Tuulen nopeus, m / s

Tuntematon tuulen nopeus V ja terän alue SL. taulukon 1 mukaisesti määritämme vastaavan paineen ja tällä alueella laskemme voiman PL. joka on kiinnitetty tornin reunaan, eli etäisyydellä Hmaan pinnasta. Kun otetaan huomioon syvyys H, jossa pohjan pohja on, olkapää on:

Tuuli toimii tornin koko pituudeltaan. Määritä alue ensin määrittämällä tornin keskileveys LCP

Kuva 4. Perustaan ​​vaikuttavien voimien kaavio.

L-tornin leveys sen yläosassa;
LH - tornin leveys pohjassa.

Määritä tornin alue, joka on normaali tuulen suuntaan:

ja nyt määritellään kokonaispaino Pkuten neliön S tuotteenataulukon 1 mukaiseen painearvoon. Tätä voimaa sovelletaan torin korkeuden keskellä.

Nyt voit määrittää kaatumisnopeuden.

Takaisin sisällysluetteloon

Vastakkaisen hetken määrittäminen

Tämän pisteen määrittämiseksi sinun on tiedettävä tornin paino kaikkien laitteiden kanssa, perustan paino ja maaperän paino. Analyysi kuv. 4 voidaan päätellä, että sivut, jotka sijaitsevat sivuilla kallistusmomentin suunnassa, ovat myös vastakkaisia. Tämä on totta, mutta vasta kun maa on riittävän tiheä. Ja tämä kestää jonkin aikaa. Siksi rakentamisen aikana tätä vastatekijää ei voida ottaa huomioon.

Kuten nähdään kuv. 4, etäisyys voimasta FU pisteeseen O (vertailureunan ulkonema) on yhtä kuin. Siksi tuuligeneraattorin pohjan stabiilisuus on:

jossa k> 1 on luotettavuuskerroin.

Varoituksena on huomattava, että edellä mainitussa laskelmassa ei oteta huomioon monia tekijöitä, jotka välttämättä otetaan huomioon korkeita rakennuksia, tehdasputkia, rautatie- ja maantiesilloja rakentamisessa. Siksi on järkevää ottaa asiantuntija mukaan tällaisen tällaisen asennuksen ensimmäistä silmäyksellä, muttei monimutkaiseen rakenteeseen, kuten torniin.

Evgeny Dmitrievich Ivanov

© Copyright 2014-2017, moifundament.ru

  • työskennellä säätiön kanssa
  • vahvistaminen
  • suojaus
  • välineet
  • asennus
  • koristelu
  • ratkaisu
  • laskelma
  • korjaus
  • laite
  • Säätiön tyypit
  • nauha
  • nukka
  • columnar
  • laatta
  • muut
  • Tietoja sivustosta
  • Kysymyksiä asiantuntijalle
  • painos
  • Ota yhteyttä
  • Toimii säätiön kanssa
    • Säätiön vahvistaminen
    • Säätiön suoja
    • Säätiövälineet
    • Säätiön asennus
    • Foundation Finish
    • Pohjustuslaasti
    • Säätiön laskenta
    • Säätiön korjaus
    • Säätiön laite
  • Säätiön tyypit
    • Strip-säätiö
    • Pile-pohja
    • Pilarin perusta
    • Laattoalaptio

Kestävyyden laskeminen

Säätiön vakavuuden laskeminen tuotetaan tavallisesti siltojen tukemiseksi ja tapauksissa, joissa syntyvän voimat perustuksen pohjassa ylittävät ydinosan. Menetelmällisessä tarkoituksessa paperi käsittelee laskun ja leikkauksen laskemisen pohjalla.

Rollover -vakavuustesti

Kallistuskestävyys tarkistetaan sillan yli ja sen yli kuormayhdistelmissä nro 3 ja 6 (taulukko 2). Pohjan kuormitetut sivut otetaan mahdollisen pyörimisakselin tapaan. 5.2.

Kallistuksen Mu ja Mz-voimien pitämisen hetket lasketaan suhteessa kiertoakseleihin sopivissa yhdistelmissä.

missä Mu on kallistusvoimien momentti suhteessa rakenteen mahdollista kiertymisakseliin;

Mz on momentin pitovoima suhteessa samaan akseliin;

gc = 1 - työolosuhteiden kerroin

gn = 1,1 - luotettavuustekijä

Yläpuolisen yhdistelmän numero 3

Мz = (6313,34 + 2026,856) * 1,4 = 11676,274 kN * m

Mu = 1719,48 + 252,17 * 2,8 = 2425,556 kN * m = 8491,835 kN * m

Yliopiston yhdistelmän numero 6

Mz = (5155,77 + 2026,856) * 7,4 = 53151,43 kN * m

Mu = 346,06 + 106,48 * 2,8 = 644,204 kN * m = 38,655,585 kN * m

Leikkausvakavuustesti

Vakaus pohjaan kohdistuvasta leikkauksesta (lasku) on laskettava yhdistelmissä numero 3 ja 6.

Laskettaessa pohjatukien perustekniikkaa leikkausvastusta alustalle voiman Qu pyrkii siirtämään perustan ja sen kitkan voima maanpinnalla Qz (pohjan pohjalla) vastustaa leikkausta.

Pohjan leikkausvakautta on tarkistettava kaavalla:

missä Qu = F0 on leikkausvoima;

Qz = μ (Po + G) - pitovoima;

μ = 0.4 on betonirakenteen kitkakerroin pohjan maanpinnalla,

W = 0,9 - työolosuhteiden kerroin,

- luotettavuustekijä määränpäähän.

Yläpuolisen yhdistelmän numero 3

Qz = 0,4 * (6313,34 + 2026,856) = 3336,078 kN

Qu = 257,17 kN = 2729,519 kN

Yliopiston yhdistelmän numero 6

Qz = 0,4 * (5155,77 + 2026,856) = 2873,05 kN

Qu = 106,48 kN = 2350,677 kN

Saostumisen määrittäminen

Alustan luonnos riippuu pohjan muodonmuutoksista, jotka ovat tavanomaisissa, muissa kuin kallioisissa maissa, joissa on kannan moduuli E

Kellarin ja tukipankkien laskeminen ib: n ja sillan koko ip välityksellä toteutetaan säätökuormien vaikutuksesta yhdistelmissä nro 3 ja nro 6 (ks. Taulukko 2).

jossa Е = 37 * 10і kPa ja v = 0,3 ovat muodonmuutosmoduulin keskiarvot ja Poissonin suhde puristettavissa olevassa sekvenssissä;

Nn ja ln = MH / NH ovat pohjaan kohdistuvien voimien normaali pystysuuntainen voima ja epäkeskisyys;

a = 14,8 m, = 2,8 m - pohjan pituus ja leveys;

Yläpuolisen yhdistelmän numero 3

Yliopiston yhdistelmän numero 6

Tuen yläosan vaakasuorat muutokset sillan yli ja sen yli ovat yhtä suuret kuin:

jossa ho = 6,5 m on tuen korkeus, hf = 2,8 m on pohjan syvyys.

Löydetyt arvot eivät saa ylittää rajaa:

Tukien laskeminen vastustuskyvyn siirtymiseen

Laskeutumiskestävyyden laskeminen kallistusta vastaan ​​suoritetaan erikseen kuormilla, jotka vaikuttavat sillan akselin ympäri ja pitkin (kuvio 2.15).

Poikittaissuuntaisen kallistusvastuksen luotettavuus testataan tuulikuormien ja horisontaalisten kuormitusten vaikutuksesta liikkuvan kaluston vaikutuksista, joita ei oteta huomioon yhdessä.

Kuva 2.10. Järjestelmä tuen laskemiseksi vastustuskykyä vastaan ​​kippausta varten poikittaissuunnassa tuulen vaikutuksesta

Määritelty laskennallinen vaivaa. Jos sillalla on juna, liikkuvan kaluston tuulipaineen kaatumisnopeus lisätään kallistusmomenttiin suhteessa pisteeseen O tuulen vaikutuksesta välikohtaan ja tukeen. Pidätysmomentti suhteessa liikkuvan kaluston painon O kohtaan kasvaa myös. Vakavuuden laskeminen suoritetaan kahdelle kuormitustapahtumalle: junalla sillalla ja ilman sitä. Siirtyvä tilapäinen pystysuora kuorma otetaan tyhjäksi liikkuvalle kalustolle, jonka vaikutus määräytyy normien [1, s. 2.11] mukaisesti.

Yhdistelmälle 1. Vakavat kuormat plus liikkuvan kaluston ja tuulen:

Yhdistelmälle 2. Vakaa kuormitukset ja tuuli:

jossa - poikittaisen tuulen vakiopaine, vastaavasti, liikkuvalle kalustolle, alueelle ja tukeen; - sääntelevä poikittainen tuulenpaine, vastaavasti, ylärakenteeseen ja tukeen, jos juna ei ole sillalla; - olkapäät suhteessa vastaavien tuulikuormien pisteeseen O, m; - sillanpään, jalkakäytävien painon, intensiteetin intensiteetti, vastaavasti, kN / m; - tilapäinen pystysuora kuorma rautateiden tyhjältä kalustolta [1, s. 2.11]; - rautateiden tyhjälle liikkuvalle kalustolle luotettavuuskerroin [1, s. 1.40 *]; - yhdistelmäkerroin rautateiden tyhjälle liikkuvalle kalustolle [1, kohta 2.3]; - päällysrakenteen kuormituspituus, jossa pysyvät ja tilapäiset pystysuuntaiset kuormat, m; - tukipainon säätökuormitus, kN; - tuen arvioitu leveys m; - tuulikuorman kuormitustekijä [1, s. 2.32 *]; - luotettavuuskerroin päällysrakenteen ja tukirakenteiden kuormituksesta painoon [1, s. 1. 40 *]; - tuulikuormituksen yhdistelmäkerroin junan läsnä ollessa sillalla [1, s.2.2]; - tuulikuormituksen yhdistelmäkerroin junan puuttuessa sillalle [1, s.2.2].

Tukeen luodaan tuulen vaikutukset liikkuvalle kalustolle, alueelle ja tukeen suhteessa mahdolliseen pyörimisakseliin (kaatuminen) - pisteitä O - kaatumismomentti. Pidätysmomentti suhteessa samaan pisteeseen O muodostaa pystysuoran vaikutuksen liikkuvasta kalustosta, kuormituksen painon painosta ja tuen painosta.

Tukia pidetään vakaana kaatumisen varalta, jos ehto täyttyy:

missä kallistusvoimien momentti suhteessa tuen mahdolliseen kiertoon (kallistumiseen), kN · m; - momentin voiman momentti suhteessa samaan akseliin, kN · m; - toimintavaiheen työoloja koskeva kerroin; - luotettavuustekijä samaan työvaiheeseen aiottua tarkoitusta varten.

Kytkimen valinta jarrupyörällä
Jarrupyörän tarvittavan halkaisijan, vaihteiden leveyden ja vaihdelaatikon suurta akselivälin halkaisijan huomioon ottaen valitaan kytkin, jonka parametrit ovat: Dth.sh = 500 mm; W.sh = 205 mm; dc. max = 129,5 mm; Jm.t.sh = 3,75 kg m2; m mtsh = 122 mm; Mekanismin suurta akselilla sijaitsevien kytkentöjen hitausmomentin viimeistely.

Automaattivaihteiston hydraulisten ohjausjärjestelmien pääelementit
Tarkastellaan nyt automaattisen voimansiirron ohjausjärjestelmän hydraulisen osan muodostavia elementtejä. Harkitse, miten automaattisten lähetysten ohjausjärjestelmässä käytetään eri paineiden muodostusta, säätöä ja muutosta, työn tarkoitusta ja periaatteita.

suodattimet
Hyttiin syötettyä ilmakehää ilmaa, joka on pilaantunut suspensoiduista hiukkasista (pölystä), joka on kooltaan fraktioista kymmeniin mikrometreihin, kutsutaan aerosoliksi. Karkeissa aerosoleissa on seoksia, joiden partikkelikoko on 1 - 100 mikronia, erittäin dispergoituneiksi - kooltaan alle 1 mikronia. Jos pääset sisään.

§ 39. Kallistuksen ja leikkauksen kestävyyden perustan laskeminen

Vakauden perustan laskemisen tulisi sulkea pois mahdollisuus, että se kaatuu, siirretään pohjaan ja siirtyy maahan maahan tietyn liukuvan pinnan yli. Säätiötä pidetään vakaana, jos ehto (6.1) täyttyy, jossa F on ymmärretty voimakehitykseksi, joka vaikuttaa säätiön vakauden menetykseen (kallistus tai leikkaus), ja Fu on alustan tai perustuksen kestävyys, joka estää vakauden menetyksen. Stabiilisuuslaskelmat suoritetaan laskettujen kuormitusten mukaan kertomalla normatiiviset kuormitukset kuormituksen turvallisuustekijöillä. Jos samassa kuormituksessa normit sisältävät kaksi turvatekijää, laskelmassa otetaan huomioon yksi niistä, joiden vakaus on pienempi.


Kuva 7.7. Järjestelmä laskeutumisvastuksen laskemiseksi

Laskettaessa sillatukien perustuksia kallistusresistanssille kaikki säätöön vaikuttavat ulkoiset voimat (mukaan lukien oma paino) johtavat voimia Fv, Qr ja momenttia Mu (kuva 7.7). Voimat Fv ja Qr ovat yhtä suuret kuin kaikkien ulkoisten voimien ulkonemat pystysuorassa ja vaakasuorassa, ja momentti Mie on yhtä suuri kuin ulkoisten voimien momentti akselin ympäri, joka kulkee pohjan pohjan painopisteen läpi, joka on kohtisuorassa suunnittelutasoon nähden. Momentti Mie vaikuttaa säätöön (kääntämällä sitä akselin O ympäri - katso kuva 7.7). Momentti, joka vastustaa kallistumista, on yhtä kuin Fva, jossa a on etäisyys voiman Fv sovelluspisteestä säätiön reunaan, jonka suhteen kallistus tapahtuu.

Rakenteiden vakaus kaatumiselta olisi laskettava kaavalla
Mi £ (viikset / un) Mz, (7.5)
missä Мu ja Мz ovat vastaavasti kallistus- ja pidätehon momenteja suhteessa rakenteen mahdolliseen kiertoon (kallistumiseen), kulkevat äärimmäisten tukipisteiden kautta, kN · m; me - työoloja koskeva kerroin, kun rakennustyön erillisiin tukiin perustuvia rakenteita tarkkaillaan, on 0,95; jatkuvan toiminnan aste on 1,0; kun tarkastellaan kiviseinien betonirakenteita ja perustuksia, jotka ovat 0,9; ei-kallioperä - 0,8; YK on luotettavuuskerroin rakenteen aiotulle tarkoitukselle, jonka oletetaan olevan 1,1 funktionaalisen vaiheen laskutoimituksissa ja 1,0 rakentamisvaiheen laskelmissa.

Kallistusvoimia tulisi käyttää suuremmalla kuormitustekijällä.

Pidätysvoimat olisi otettava kuormitustekijä vakionopeuksille Yf, missä μ on pohjan säätökerroin maan päällä.

SNiP 2.05.03-84: n vaatimusten mukaisesti rakenteiden stabiilisuus leikkausvoiman (liukumisen) suhteen on laskettava kaavalla
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
missä Qr on leikkausvoima, kN, joka on yhtä suuri kuin leikkausvoimien ulokkeiden summa mahdollisen leikkauksen suunnassa; yc on työolosuhteiden kerroin, joka on 0,9; jos luotettavuuskerroin rakenteen aiotusta tarkoituksesta otetaan kaavassa (7.5); Qz on pitovoima, kN, joka on yhtä suuri kuin tilan ulokkeiden summa mahdollisten siirtymien suuntaan.

Leikkausvoimat olisi otettava turvallisuustekijä kuormitusta suuremmaksi kuin yksi ja pito voimat, joilla on turvallisuustekijä kaaviossa (7.5) määritellylle kuormitukselle.

Maaperän luomaa horisontaalista voimaa käyttäessä se saa ottaa voiman, jonka arvo ei ylitä maaperän aktiivista paineita.

Pohjaan kohdistuvat kitkavoimat olisi määritettävä pohjan pohjan kitkakertoimien minimiarvojen perusteella maan päällä.

Leikkauksen perustan laskennassa otetaan huomioon seuraavat kentän kitkakertoimien μ arvot maan päällä:

Satulatuen voimakkuuden laskeminen

Kahden satulan opopraan asennetun laitteen kuormitukset on esitetty kuviossa 5:

Kuvio 5. Suunnittelukuormat

jossa Q on tukireaktio;

Qn - leikkausvoima;

G - laitteen painovoima kunnossa.

Laitteeseen vaikuttavat voimat luovat taivutusmomentit:

a) M1 - taivutusmomentti laitteen keskelle;

b) M2 - taivutusmomentti poikkileikkauksessa tuen yläpuolella;

c) M2 / - taivutusmomentti hitsattujen satulatuen yli.

Adsorberi tukireaktio:

jossa G on laitteen paino käyttöolosuhteissa.

jossa gNAM= GK - elliptisen pohjan paino ja laitteen kansi, ne ovat yhtä suuret; GTIETOA - lieriömäisen kuoriyhdistelmän paino;

Gjuutalainen - laitteen nesteen paino (käyttöolosuhteissa laite on puoliksi täynnä).

Määritä elliptisen kannen paino. Tätä varten henkisesti liitä se sylinteriin, jolla on sama seinämän paksuus ja peitä se kannella, paksuus vastaa elliptisen kannen seinämän paksuutta (katso kuva 6). Sitten löydämme tämän rakenteen massan ja ottavat sen vastaavan laitteen kannen painoa.

Kuvio 6. Järjestelmä elliptisen kannen tilavuuden lisäämiseksi

jossa artikkeli - terästiheys artikkeli = 7850 kg / m 3;

g on painovoimasta johtuva kiihtyvyys, g = 9,81 m / s 2;

Vettä - rakennusmäärä, m 3;

jossa v1 - lieriömäisen renkaan tilavuus on sama kuin sisä- ja ulkosylinterien tilavuuksien välinen ero (katso kuvio 7):

v2 - korkin tilavuus, se on yhtä suuri kuin:

Sylinterimäinen kuoren paino:

Kuva7 Kotelon kaavio

Lieriömäisen kuoren paino on yhtä suuri kuin:

jossa vTIETOA - kuorimateriaalin tilavuus on yhtä suuri kuin sisä- ja ulkosylinterien tilavuuksien välinen ero:

Nesteen paino laitteessa määritetään seuraavasti:

jossa vylös - laitteen äänenvoimakkuus (laitteen ollessa kunnossa laite on puoliksi täynnä);

kanssajuutalainen - nesteen tiheys laitteessa, jossajuutalainen= 990 kg / m 3;

Laitteen tilavuus:

Sitten nesteen paino:

Koko laitteen paino työoloissa:

Määritetään reaktiotuki:

Taivutusmomentti adsorberin keskellä:

Taivutusmomentti poikkileikkauksessa tuen yläpuolella:

jossa a on etäisyys kuoren risteyksestä kansiin satulatuen kanssa:

- kertoimet / 4, s. 296, kuv. 14.13... 14.15 /;

Missä - kerroin, / 4, s. 296, kuva 14.16 /;

Rungon voimakkuuden laskeminen.

Tarkista ulkoisen paineen ja taivutuksen yhteistoiminnan vastus:

a) laitteen keskellä olevassa osassa:

jossa [P] on sallittu ulkoinen paine, [P] = 0,124 MPa (ks. kohta 5.3);

[Q] - sallittu poikittaisvoima, MN;

[M] on sallittu taivutusmomentti.

Sallittu sivuttaisvoima määritetään kaavalla:

jossa [Q]P - sallittu leikkausvoima lujuusolosuhteista, MN;

[Q]E - sallittu poikittaisvoima vakauden tilasta elastisten rajojen sisällä MN;

nú - stabiiliuskerroin käyttöolosuhteille nü = 2,4;

E on pituussuuntaisen kimmokerroin, E = 1,9910 5 MPa / 2, app. 4, välilehti. 19 /;

Sallittu taivutusmomentti:

jossa c3 - kerroin

määritetty / 4, s. 108, kuv.6.6 /, c3= 0,9;

Sitten stabiilius ulkoisesta paineesta ja taivutus laitteen poikkileikkauksessa:

b) poikkileikkauksessa tuen yläpuolella:

jossa k 6 - kerroin, / 4, s. 299, kuva 14.21 /, K 6= 0,14;

Ehto täyttyy. Laite on vakaa.

Kuoren vertailujakson jänniteosa, f, MPa:

jossa k 8 - kerroin, / 4, s. 297, kuva.14.17 /, K 8= 0,6;

Alajännite:

jossa k 9 - kerroin, / 4, s. 297, kuv. 14,17 /, K 9= 0,35;

Rengasjännitteet vaikuttavat laitteeseen:

a) rengasmainen jännitys referenssiosan alaosassa:

jossa k 10 - kerroin, / 4, s. 297, kuva 14.17 /, K 10= 0,62;

C - hitsin kerroin, C = 1;

le - tehokas kuoripituus poikkileikkaukselta tukin yläpuolella:

missä B on satulatuen leveys, B = 300mm / 4, s. 281, taulukko 14.6 /;

b) rengasmainen rasitus satulatuen harjaan:

jossa k11 - kerroin, / 4, s. 299, kuva 14.20 /, K 11= 0,011;

Tukitoimessa / 4, s.302 /:

Pystysuuntainen voima, Qmax (tukireaktio);

jossa gmax - laitteen paino, mukaan lukien sisäisten laitteiden paino, Gmax= 99,35 kN;

Vaakavoima P1(kohtisuorassa laitteen akseliin nähden), lasketaan kaavalla:

jossa k 18 - kerroin, joka on määritetty aikataulussa 4, s. 299, kuvio 14.21 /. K 18= 0,245;

Vaakasuora kitkavoima P2(laitteen akselin suuntaisesti) määritetään seuraavasti:

missä 0,15 on kitkakerroin laitteen ja tuen välillä.

Pohjalevyalue, FnR, on täytettävä ehto:

missä [y]veto - perustan betonin sallittu puristusjännitys, jota käytetään betonilaatua / 4, s. 302 /, luokan 200 osalta [s]veto= 6 MPa;

Pohjalevyn pinta-ala hyväksyy

Sitten betonin puristusjännitys:

Suunnittelulevyn paksuus:

jossa k 19 - kertoimella / 4, s.303, kuva.14.23 /, meidän tapauksessamme suhde = 0,68, K 19= 0,2;

[yn] - pohjalevyn materiaalin sallittu rasitus. Materiaali on VSt 3sp, sen sallitut jännitteet [y]20= 154 MPa;

Pohjalevyn paksuus:

Hyväksy sP= 20mm, / 4, s. 281, taulukko 14.6 /.

Särmän S arvioitu paksuuspR:

missä [y] on tukimateriaalin sallittu jännitys, [y] = 154 MPa;

D on laitteen kuoren ulkohalkaisija, D = 2022 mm = 2,022 m;

Tarkasta reunojen vakaus. Kuormitus yksikön pituuden mukaan, q:

jossa lyhteiskunta - tuen kaikkien reunojen kokonaispituus;

Järjestelmäämme:

missä m on tuen reunojen lukumäärä, m = 6;

Sitten reunan kuormitus yksikköpituudella:

Stabiilisuusolosuhteiden rungon laskettu paksuus:

missä [y]op - sallittu jännite stabiilisuudelle, otettu tilasta:

missä [y]T - kannatusmateriaalin myötöraja suunnittelulämpötilassa, [y]T 20= 250 MPa;

Kriittinen stressi löytyy kaavasta:

jossa E on pituussuuntaisen joustavuuden modulo, VSt 3sp: lle, t = 20 0 C: ssa

h2 - ulkohalkaisijan korkeus, h2= 740 mm;

Sitten kriittinen stressi:

Valitse kunnosta

Vakausolosuhteet täyttyvät.

Tuen lujuus kunnossa taivutusvoiman P avulla2;

missä W on vaakasuoran osan vastuksen momentti pitkin kannatinpohjan reunoja. Osion momentin määrittämiseksi löydämme suorakulmion alueen, joka vastaa varjostettua aluetta:

Määritä tällaisen suorakulmion mitat ottamalla pituus l = 1750 mm, sitten toinen ulottuvuus: