Sandwich-paneelien tuotanto ja myynti

• yhteystiedot:
• Moskova
• Voronezh
• Rostov-on-Don
• Chelyabinsk
• Nizhny Novgorod
• tuotanto

Säätiön laskenta

Perusrakenteiden pääaine on betoni. Raudoitetun betonikerroksen käyttö raunioiden, betonien ja raunioiden sijaan vähentää merkittävästi säätöjen korkeutta.

Säätiön suunnittelusuunnitelma

Pylväsperustaisten laskelmien laskeminen suoritetaan seuraavassa järjestyksessä. Määritä N f: n säätiön syvyys, joka ottaen huomioon maaperän turvotuksen mahdollisen jäädytyksen aikana, olisi täytettävä ilmaus:

• Käsitteellinen teknologia
• Korkealaatuiset raaka-aineet
• Hyväksytty henkilökunta

EN ISO 9001: 2008
Zertifikat 78 100 057 453

Säätiön laskenta

Pääset valitsemaan säätiö, sinun on päätettävä ehdot ja parametrit, jotka luonnehtivat itse säätiötä ja pohja-aluetta sen alle (kuva 13, a).

Säätiö on rakennuksen maanalainen osa, joka on suunniteltu siirtämään kuorma rakennuksesta maahan, joka on tietty syvyys ja joka on säätiön perusta.

Kuva 13. Säätiön ja säätiön järjestelmä:
A - ilman maaperän täyttöä; B - maaperän täyttö;
1 - perusta; 2 - maaperän jäädyttämisen raja; 3 - pohjaveden taso; 4 - puristettavissa oleva maaperän massa; 5 - irtotavarana

Säätiön syvyys (Hf) - etäisyys pohjan jalasta maan pinnalle.

Maaperän pohjakerros (pohja - maaperä, johon pohjan pohja on.

Arvioitu jäätymisnopeus (hi) on jäädytysrajan sijainti suhteessa maatasoon, laskettu arvo, joka on laillistettu normatiivisilla asiakirjoilla (normit ja määräykset).

Jos talon ympärille tehdään vuodevaatteet, mitkä asiat on otettava huomioon säätiön syvyyden asettamisessa?

Tietenkin maaperä jäätyy näkymättömään maaperään. Siksi tässä tapauksessa pohjan perustan syvyyden pitäisi olla määritetty kuivainpinnan pintaan (kuva 13, b).

Jäätymisen syvyys määräytyy suurelta osin alueen ilmastollisilta olosuhteilta, ja se vastaa korkeinta kostean savimaidon jäädyttämistä ilman lumipeitettä mahdollisimman alhaisissa lämpötiloissa. Venäjän Euroopan ja Siperian alueilla jäätymisraja vaihtelee laajalla alueella (kuvio 14).

Venäjän ja naapurimaiden kaupunkien ruuhkautumisen syvyys:

Kuva 14. Map of Venäjän federaation osan saven ja taikinamurtujen arvioitu syväterävyys.

70 cm - Krasnodar, Kaliningrad, Lviv.
90 cm - Rostov-on-Don, Astrakhan, Kiova, Minsk, Riika.
100 cm - Tallinna, Kharkov, Vilna.
120 cm - Great Luke, Volgograd, Kursk, Pskov, Smolensk.
140 cm - Voronezh, Tver, Pietari, Moskova, Novgorod.
150 cm - Vologda, Nizhny Novgorod, Kostroma, Penza, Saratov.
170 cm - Izhevsk, Kazan, Kotlas, Samara, Vyatka, Ulyanovsk, Yaroslavl, Ivanovo.
180 cm - Ufa, Karaganda, Aktobe.
190 cm - Jekaterinburg, Chelyabinsk, Syktyvkar, Perm.
210 cm - Tobolsk, Kostanay, Barnaul.
220 cm - Omsk, Novosibirsk.

Tätä olisi harkittava

- pysyvästi asuttava, talon alle oleva talvi lämpenee talvella ja laskettua syvyystason syvyyttä voidaan vähentää 15... 20%;

- hienoille ja silkkeille hiekkarannoille ja hiekkasaumotuotteille, jäädytyksen syvyyden arvoa on lisättävä 1,2 kertaa.

Tietenkin todellinen jäätymisnopeus on jonkin verran pienempi kuin laskettu. Mutta se on laskettu välttämään talon mahdollinen tuhoutuminen sääolosuhteiden kaikkein valitettavimpien sattumien aikana.

Ilmaston lämpeneminen ja pakastussyvyys

Kehittäjät, jotka ovat päättäneet ottaa huomioon ilmaston yleisen lämpenemisen ja tällä perusteella pehmentää perusteet ja seinien eristysvaatimukset, eivät ole aivan oikeita.

Venäjän tammikuussa 2006 kattavat kapteelihalat pitivät lämpötilaa 15... 20 ° C keskimääräisen tason alapuolelle ja vaivasivat sähköinsinöörejä ja yksityisten talojen omistajia.

TISE-teknologia, jossa pystytään rakentamaan pylväsnaippa ja kolmikerroksiset seinät ilman "kylmiä kulkureittejä", mahdollistaa yksittäisten asuntojen korkean suorituskyvyn ylläpitämisen samankaltaisissa ilmasto-olosuhteissa.

Pohjaveden taso (hw) - Pohjaveden sijainti suhteessa maatasoon tavanomaisesti avoimessa kuopassa (hyvin).

Puristettavissa oleva maaperän kerros - maaperän muokattava osa, joka tuntee kuorman perustuksesta.

On selvää, että matalampi säätiö on sitä pienempi rakennuskustannus. Halu alentaa säätiön rakentamisen kustannuksia johtaa haluun nostaa pohjan pohja maan pinnalle. Kuitenkin, ylempi maakerrosten ei aina täytä pohjarakenteisiin: ne ovat riittämättömiä ja epäyhtenäinen lujuus, altis heaving ilmiöt, jotka voivat aiheuttaa tuhoaminen kellarissa ja itse rakennuksen.

Säätiön muotoilu liittyy paitsi muotoilun valintaan ja säätiön syvyyteen, mutta myös sen geometristen parametrien määrittämiseen, joista tärkein on säätiön pohjan alue. Tällä parametrilla on ratkaiseva vaikutus rakenteen "käyttäytymiseen" sen toiminnan aikana. Riittämätön tukipinta johtaa rakenteeseen, jota ei voida hyväksyä, ja sen epätasaisesta sakeutumisesta - tuhoutuneen rakenteen tuhoamiseen. Liian suuri jalanjälki johtaa suoraan materiaalin kulutuksen kasvuun ja säätiön rakentamiseen käytettyihin kustannuksiin.

On mahdollista määrittää vaadittu jalka-alue suorittamalla suunnittelulaskelmia. Rakennusteknisessä käytännöstä annetaan peruslaskutoimitukset kahdelle rajaustilaryhmälle: perustuksen kantavuus ja rakenteiden sallitut muodonmuutokset. Jos ensimmäisen laskelman avulla voit määrittää säätiön pohjan alueen, toinen antaa mahdollisuuden välttää talon tuhoutuminen epätasaisuudesta säätiön vedossa.

Säätiön laakakapasiteetin perustan laskeminen (tiedot erikoistuneille kehittäjille)

Laakerikapasiteetin laskemisen tarkoituksena on arvioida pohjan pohjan pohjan lujuutta ja vakautta käyttökuormien vaikutuksesta.

Säätiön kuormituksen havainnointi liittyy sen luonnokseen, joka aiheutuu maaperän tiivistymisestä ja sen vakauden menetyksestä, jolle on tunnusomaista kerrosten muodonmuutokset. Suuruus sademäärä (δ) ei riipu ainoastaan ​​vahvuus maaperän ominaisuuksien, mutta myös vaikuttavan voiman arvolla (F) kuviossa 15), kuten jousi, jonka puristus arvo riippuu sen kovuudesta ja käytetyn voiman.

Luonnoksen riippuvuussuhde kuormaan

Kaaviossa voidaan erottaa tyypilliset alueet, joita esiintyy alustassa esiintyvien muodonmuutos- ja stressiprosessien yhteydessä ja joihin liittyy maaperän liikkuminen ja tiivistyminen (kuvio 16):

OA on elastisten muodonmuutosten vaihe (kuvio 16, a);

AB - konsolidoinnin vaihe ja paikalliset siirtymät (kuvio 16, b);

BV - vaiheensiirto ja sivusuunnan alku (kuva 16, c);

VG - vaihe vyporista (kuvio 16, d);

HD - vallitsevan sivusuunnan vaihe (kuva 16, d).

Kuva 16. Kaaviot muodonmuutosten ja maaperän liikkeiden kehityksestä:
Ja - elastisten muodonmuutosten vaihe; B - konsolidointi ja paikalliset muutokset; B - siirtymien kehitysvaihe ja sivusuuntaisen konsolidoinnin alku; Asennus G - vaihe; D - vaihe dominantti sivusuuntainen tiiviste;
1 - kuorma; 2 - perusta; 3 - elastisten muodonmuutosten alue; 4 - leikkausmuotojen alue; 5 - maaperän puristus; 6 - tiivistetyn maaperän ydin; 7 - puolinen tiivistealue

Perustamistyön suosituimmat vaiheet, joita käytetään rakennusolosuhteissa, ovat OA, AB ja alkuosa BV-vaiheesta, jossa pohjan kimmoiset muodonmuutokset ovat vallitsevia. Jokaisella säätiöllä on oma muodonmuutosvaihe:

Säätiön työn jäljellä olevat vaiheet toteutetaan pääasiassa teollisessa rakentamisessa käytettävien paalusäätiöiden (käytettyjen paalujen) tuottamiseksi.

TISE-tekniikkaa käyttävän sarake-nauhan perustuksen rakentamisen yhteydessä jännitystaso alustassa on melko korkea: AB-vaiheen toinen vaihe, BV-vaihe ja jopa VG ovat mukana. Pohjan työ suuriin elastisiin muodonmuutoksiin aikaansaa "pehmeän" käsityksen rakenteen rakenteen painosta.

Kantokyvyn perusteen laskeminen (vaiheet OA, AB, BV alku) suoritetaan määrittämällä vaadittu jalka-alue seuraavalla kaavalla:

S> γ_nF / γ_C R_O, jossa
S on jalka-alue (cm²);
F - pohjaan suunniteltu kuormitus (talon kokonaispaino, perustus, hyötykuorma, lumipeite jne.) (Kg);
γ_n = 1,2 - luotettavuuskerroin;
γ_C - työolosuhteiden kertoimella on seuraavat arvot:
1.0 - muovinen savi, jäykkän rakenteen (kiviseinät) rakentaminen;
1.1 - muovinen savi, jäykkien rakenteiden rakenteet (puiset tai kehysseinät) ja jäykkä rakenne ovat pitkiä, joiden pituus on korkeampi kuin 4;
1.2 - matala-muovinen savi, matala kosteuspitoisuus, jäykät ja jäykät lyhyet rakenteet, joiden pituuden ja korkeuden välinen suhde on alle 1,5;
1.2 - karkea hiekka, jäykät rakenteet pitkä;
1.3 - hieno hiekka, minkä tahansa kovuuden rakenteet;
1.4 - karkea hiekka, rakenteet, jotka eivät ole jäykkiä ja jäykkiä pitkiä;
R_O - 1,5... 2 m: n syvyyteen perustuva pohjaseinämän ehdollinen suunnittelu vastustuskyky (taulukot 4... 8).

Savi- ja kosteuspitoisuuden laskettu vastustus riippuu suuresti maaperän ε huokoisuudesta (huokostilavuuden suhde kiinteiden hiukkasten määrään). Indikaattorin rakentamisen aloittelija todellisissa olosuhteissa on vaikeaa, koska vapaan tilan poimittu maaperä ei enää ole sellaisia ​​indikaattoreita, joita se oli syvällä, paineita.

Kirjailija ehdotti, että maaperän huokoisuus ja näin ollen myös maidon kantavuus yhdistettäisiin alusta lähtien, riippuen siitä, millä puolella jäätymisrajaa on pohjan pohja.

Maaperä, kun kostutetaan ja tiivistetään. Läsnäolonsa aikana jääntyneisyyden alapuolella oleva pilkkoutumismaali pakataan tilaan "ei ole enää tilaa". Mikään ei muuta tilannetta monille, monille kymmeniä ja satoja vuosia. Samanaikaisesti maaperä, joka on jäätymisen syvyyden yläpuolella, on jatkuvasti kyllästynyt kosteudella ja tilavuuden lisääntyminen kauden jäätymisen aikana. Kosteus huokosissa lisää näiden huokosten määrää 10%: lla. Niinpä jäädytysrajan yläpuolella sijaitseva maaperä "ravistetaan" vuosittain, jolloin siitä tulee huokoista. Clay-maaperä, joka on jäätymisen syvyyden alapuolella, on vähäinen (ε = 0,3) huokoisuus ja maksimaalinen lujuus.

Kuivien, sakeiden savimaiden maaperä on lisännyt huokoisuutta ja samalla voimakasta mekaanista lujuutta voimakkaiden rakenteellisten sidosten vuoksi (taulukko 7).

Luonnollisen koostumuksen (tamping) maaperän mekaanisen tiivistymisen jälkeen jäykkä runko tuhoutuu ja vahvuus menetetään:

- kuivan hiekkasauman vahvuus - 2,0... 2,5 kg / cm²;

- kuivahiomakiven vahvuus - 2,5... 3,0 kg / cm².

Suurempi arvo laskennallisen vastus irtotavaran maaperä vastaa suuria, keskisuuria ja pieniä hiekkarantoja, kuonat...

Pienempi - hiekka, silkkinen hiekka, siilot, savi ja tuhka.

Esimerkki maaperän tukikapasiteetin laskemisesta

Kaksikerroksisessa 7x8 m: n huoneistossa on yksi sisäinen laakerin seinä. Talon paino, ottaen huomioon lumen kansi ja hyötykuorma on noin 180 tonnia. Perus on upotettu. Maaperä - kostutettu kangas (kantavuus 3,5 kg / cm²)

Kellarin pohjan pinta-ala määritetään kaavalla:

Kun kokonaispohjan pituus on noin 35 m, pohjan pohjan leveyden tulisi olla vähintään 6,18 / 35 = 0,18 m.

Seismisen vaikutuksen maaperän kantavuuteen

Kun otetaan huomioon tämä tai tämä maaperän suunnitteluvastuksen arvo, on muistettava, että staattisen kuormituksen ja tärinän samanaikainen vaikutus maaperän lujuus vähenee. Maaperä, kuten asiantuntijat sanovat, hankkii pseudo-nestemäisen valtion ominaisuuksia.

Yksittäiset kehittäjät, jotka ovat päättäneet rakentaa maanjäristyksen vastaisen perustan omaksi, olisi otettava huomioon maaperän kantokyvyn väheneminen maanjäristyksen aikana. Noin noin laskennallisen maaperäresistanssin taulukkoarvoa tulisi pienentää 1,5 kertaa, ts. Kellarin perusalustaa olisi myös nostettava 1,5 kertaa.

Arvioitu maaperän kestävyys eri syvyyksissä

Maaperän suunnitteluvastuksen suuruus (R_O), jotka annetaan taulukoissa 4... 8, annetaan 1,5... 2 m: n perussyvälle.

Jos pohjan syvyys on alle 1,5 m, sitten laskettu maaperänkestävyys (Rh) määritetään kaavalla:

Rh = 0,005 · R_O · (100 + h / 3), missä
h - pohjan syvyys cm

Savi maa 0,5 metrin syvyydessä R: n kanssa_O = 4 kg / cm2 on suunniteltu maaperän kestävyys Rh = 2,33 kg / cm2.

Jos pohjan syvyys on yli 2 m. sitten laskettu maaperänkestävyys (Rh) määritetään kaavalla:

Rh = R_O + k · g · (h - 200), missä

h - pohjan syvyys cm

g on maanpylvään paino, joka sijaitsee perustason syvyyden yläpuolella (kg / cm2);

k - maaperän kerroin (hiekka - 0,25, hiekkasaumojen ja siementen osalta - 0,20, savi - 0,15).

Savi maaperä syvyys 3 m R_O = 4 kg / cm2 on Rh = 10,3 kg / cm2. Savin ominaispaino on 1,4 kg / cm2, ja savipylvään paino 300 cm korkeudella on 0,42 kg / cm2.

Lasketun maaperäresistanssin enimmäisarvot

Jotta perusteiden ymmärtäminen olisi syvällisempi, olisi hyödyllistä tietää tosielämän maaperän lasketun resistenssin maksimiarvot. Maaperän ääriparametreja voi esiintyä vain suurimmalla tiivistyksellä, esimerkiksi ajopilojen alapäässä.

Hyvin tiivistettyjen maalien suunnitteluvastuksen arvot R_O (sora hiekka, karkea, keskipitkä, hieno ja silty, silty savesta) riippuvat paalujen alapään syvyydestä [3]:
- 3 m: n syvyydessä - 10 kertaa;
- 20 metrin syvyydellä lisäys on 15 kertaa;
- syvyys 35 m lisäys - 20 kertaa.

Tällainen maaperän tukikapasiteetin vaikuttava lisääntyminen liittyy maaperän tiivistymiseen paitsi suoraan paalin alla, mutta myös sen ympärille (kuva 16, e).

Näitä tietoja ei saa käyttää suoraan säätiön laskelmissa, koska Tällainen huomattava lisääntyminen maaperän suunnitteluvastuksessa liittyy niiden voimakkaaseen tiivistymiseen ja merkittäviin perusmuodonmuutoksiin. Mutta samaan aikaan se antaa kehittäjälle tietyn luottamuksen siihen, että hänen luomansa säätiön kestää suunnitellun rakenteen paino: maa ei epäonnistu. Tärkeintä tässä on osaaminen tehdä kaiken muun: perusta ja seinät.

Kehittäjälle

TISE-tekniikan avulla pystytetty säätö mahdollistaa talon seulonnan 8... 10 cm: llä. Todellisessa elämässä pohjustus ei ole enempää kuin 1 cm. Tämä argumentti on tietyn varaston luominen kantavuuden perusteella.

Rakenteen sallitun muodonmuutoksen perustan laskeminen

Tämän menetelmän perustan laskemisen tarkoituksena on arvioida rakenteen nykyisen ja sallitun rakenteellisen muodonmuutoksen noudattaminen operatiivisten kuormitusten vaikutuksesta.

Joustavat ja jäykät rakenteet epätasaiset saostumat aiheuttavat rakennusten muodonmuutoksia tai johtavat asentoonsa muutokseen (kuva 17), jotka voivat aiheuttaa rakennuksen tai sen laitteiden käyttöolosuhteiden huonontumista. Lisäksi suurilla muodonmuutoksilla rakennerakenne saattaa kohdata ylikriittisiä rasituksia, jotka johtavat sen tuhoutumiseen.

Oikein suunniteltu säätiö merkitsee rakenteen saostumista ja muodonmuutoksia, mutta niiden koko ei saisi ylittää rakennusmääräyksiä, jotka takaavat rakennuksen täyden toiminnan.

Kuva 17. Rakenteiden muodonmuutoksen muodot
A - taipuma; B - mutka; B - siirto; G - rulla; D - vinossa; E - horisontaalinen offset

Muodonmuutosrakenteiden tyypit.

Rakennusten taipuminen ja taivutus (kuva 17, a, b) syntyy peruspohjan epätasaisen ratkaisun vuoksi. Vaarallisin venytetty vyöhyke rakennusten aikana taipuessa sijaitsee kellarissa taivuttamalla - katolla.

Rakennusten siirto (kuva 17, c) tapahtuu alustan kasvaneen toisella puolella. Rakenteen vaarallisin vyöhyke on keskivyöhykkeen seinä, jossa tapahtuu suuri muutos.

Rakennuksen kantapää (kuvio 17, d) tapahtuu suhteellisen korkealla korkeudella (monikerroksinen rakennus, torni, savupiippu...), rakenteeltaan suuri taipuisa jäykkyys. Rullan vaara kasvaa ja rakennuksen myöhempi tuhoaminen on vaarallista.

Säröä (kuva 17, d) ilmenee, kun epäsäännöllinen sademäärä putoaa pieneen osaan pitkästä rakenteesta.

Vaakasuora siirtymä (kuvio 17, e) tapahtuu säätiöissä, kellariseinissä tai horisontaalisissa voimissa kuormitettujen seinien kiinnityksessä.

Sallitut sademäärä- ja telarakenteet

Sallittavissa oleva määrä saostumista, epäsäännöllisyys vedossa ja telassa riippuu rakennustyypistä, sen virtapiiristä ja käytetyistä materiaaleista.

Sallitut muodonmuutokset ovat taulukossa 9.

Sademäärän suhteellinen epäyhtenäisyys (σ / L) on kellarin molempien osien sedimentin suurimman suhteen näiden osien väliseen etäisyyteen. Eri: suhteellinen taipuma (mutka) on ominaista poikkeutuspuomin suhde taivutusalueen pituuteen.

Pöydältä voidaan nähdä, että talon epätasaisempi, sitä suuremmat sallitut epäsäännöllisyydet talon vedossa. Runko tai puutalot mahdollistavat suhteellisen suuret epätasaisuudet säätiön vedessä. Kivi, kovemmat talot - ei.

Tiili kaksikerroksinen talo upposi 1 cm keskellä (kuva 17, a). Mittauspisteiden välinen etäisyys pohjan pituudesta on 600 cm (talon pituus on 12 m). Sateen suhteellinen epäyhtenäisyys - 1/600 = 0,0017. Sellaisen talon sallittu epäyhtenäisyys on 0,002. Siksi tällaisen talon 1 cm: n suora sallitaan.

Epätasaisen sedimentin syyt:

- Pohjan heterogeenisyys, joka koostuu eri paksuus- tai tiheyskerroksista;

- pohjaosan minkä tahansa osan vettä tai irtomaan maaperän osan lisääminen;

- pohjaan kohdistuva epätasainen paine, joka johtuu siitä, että ainoa pinta-ala ei vastaa nykyistä pystysuuntaista kuormitusta (paine rakennuksen keskiosassa olevaan säätöön on suurempi kuin ulkoseinien alapuolella, koska sisäseinän katto perustuu kahteen puoleen);

- rakennuksen yksittäisten osien samanaikainen rakentaminen;

- mekaaninen suffuusio - maaperän hiukkasten liikkuminen vesivirroilla - johtaa huokoisuuden lisääntymiseen ja maaperän lujuuden vähenemiseen;

- maaperän paksuuden (puiden juuret, puujätteet jne.) mahdol- listavien materiaalien läsnäolo;

- mekanismien vaikutus - ylimäräisen maaperän poistaminen kaivojen ja kaivosten pohjalta - yleisimpänä rakentajien virheenä, koska säädetyt tasausvuodot säätiön alla eivät ole koskemattoman maaperän lujuus;

- maaperän tiivistyminen rakenteen käytön aikana, johon liittyy huomattava painon nousu (varastot, hissi jne.);

- pohjaveden (pohjaveden tai tuotannon) muutos;

- maanalaiset toiminnot (kaivaminen metroja, viemäreitä jne.);

- vesihuoltojärjestelmien, lämmitys-, viemäröinti- ja sadeveden viemäröinnin maanalaisten autojen kadottaminen johtaa usein suuren maaperän huuhteluun rakennusten alapuolella.

Kaupunkielämästä

Vesihuoltojärjestelmien, keskuslämmitys- tai viemäriputkien läpimurrot, rakennusten ympärillä oleva tuhoutunut sokea alue, jossa raskas sademäärä vuodot voivat aiheuttaa rakennuksia hätätilanteessa ja jopa tuhoutumiseen. Tämä tapahtuu paitsi märän maaperän kantokyvyn heikkenemisen takia. Joskus tilanne syntyy, kun suuret ja pienet vesivirrat syntyvät itsestään maan alla ja kuljettavat maaperää maaperän tärkeimpiin sadeveden kiertäviin keräimiin tai vesistöihin. Tällaiset virtaukset voivat suotuisissa olosuhteissa muodostaa puroja, jotka pystyvät muodostamaan riittävän suuria mittoja sisältäviä onkaloja maaperän syvyydessä, joka pystyy absorboimaan useampia kuorma-autoja tai tuhoamaan koko rakennuksen (kuvio 18).

TISEN käytännöstä

TISTE-tekniikan avulla rakennettiin kolmikerroksisen talon perustus ja seinät 9 x 12 m. Ensimmäisen kerroksen seinien rakentamisessa yhdessä paikassa seinämä säröillä. Grillin pohjalla sen leveys oli noin 1 mm. Se katosi kokonaan noin 1 metrin korkeudelta grillauksesta. Grilli itse, jonka korkeus oli noin 20 cm, ei halkeilua (kuva 19). Hän alkoi ymmärtää, mikä on syy.

Rakentajien pääasiallinen virhe oli se, että hiekkalaatikoita, jotka toimivat muotin alaosan roolissa, ei poistettu nauhalta ajoissa. Mutta seinän ydin oli pystytetty vaurioitumattomalle vedenpinnalle, joka oli grillata.

Ennen halkeilua ilmestyi letku paikalle seinään, josta vesi jatkuvasti virusti, jota käytettiin seinien rakentamisessa. Ylimääräisen kosteuden takia maan yläkerrosten kantavuus tässä paikassa on vähentynyt. Lujitetun grillataalin ohut nauha liukui halkeilematta. Seinän alaosassa oleva betoni, joka on venytetty, purskahti, mistä syystä tämä crack näkyi.

Oikea sekvenssi poista hiekkalaatikko koko talon grillauksesta ja seinien vaakasuoran vahvistuksen mahdollisti tämän ongelman ratkaisemisen. Kittien levittämisen jälkeen tämä crack ei enää ilmesty.

Kuva 19. Halkeamien ilmaantuminen paikallisen ylikuivumisen aikana:
1 - tuki; 2 - hiekka vuodevaatteet; 3 - grillata; 4-seinä; 5 - crack; 6 - lämpöä kohotettu maa

Syy tällaisten halkeamien esiintymiseen seinässä usein tulee tuhoutuneen myrskyjäähdytysjärjestelmän. Paksut lumikerrokset katolla ja massiiviset jääpuikot aiheuttavat järjestelmän katkureiden ja kohoumien rikkoutumisen. Jos omistajan kädet eivät saavuta talteenottoaan, rankkasateiden jälkeen talon ympärillä oleva maa on epätasaisesti kostutettu, kuten edellisessä esimerkissä, mikä aiheuttaa epätasaisen luonnoksen kuormittamattomalle tai matalalle perustukselle. Seinissä on halkeamia, rakennus katoaa, josta on vaikea päästä ulos.

Se oli Pietarissa

Shipkan kaistalla. Pohjakerroksen 17-kerroksinen talo kallistui 0,5%. Syynä on myrskyviemärien ei-normatiivinen sijainti suhteessa pohjalevyyn (alle 2 m: n etäisyydellä ja 1 m: n etäisyydellä lautasen pohjasta) ja sen huonolaatuisuudesta. Tämä johti pohjavesien liottamiseen ja niiden vuotamiseen sademetsäjärjestelmään. Rakennuksen yhdelle puolelle suutui suurin sallittu arvo 24 cm.

Rakennuksen pystysuoran tilan palauttaminen väheni tietoisuuden heikkenemiseen maaperän kantokyvyn alla sellaisen levyn osan kohdalla, joka ei vähentynyt. Menettely palaamaan kotiin pystyasentoon kesti lähes kolme kuukautta. Kun talo alkoi lähestyä pystyasentoa, perustusmaata alkoi kiinnittyä koko laattaan injektoimalla kovettumisratkaisuja korkeassa paineessa. Korjaustyön jälkeen talo oli 30 cm alhaisempi kuin alkuperäinen suunnittelumerkki.

Toimenpiteet epätasaisen sedimentin poistamiseksi

Kellarin epätasaisen saostumisen poistaminen vähenee tiettyihin rakentaviin tutkimuksiin ja joidenkin ehkäisevien toimenpiteiden toteuttamiseen:

- kellarin jalka-alueen valinta, joka vastaa odotettua kuormitusta;

- rakennusten ja rakenteiden rationaalinen asettelu, joka antaa tasaisemman kuorman siirtymisen rakennuksen painosta maahan;

- rakennuksen herkkyyden vähentäminen lisäämällä sen taipuisaa jäykkyyttä, jos se on lyhyt, ja vähentämällä rakennuksen taipuisaa jäykkyyttä, jos se on pitkä;

- seinien vaakasuora vahvistaminen ja seismisten vöiden laite;

- rakenne muodonmuutoksesta tai sedimenttisistä saumoista rakenteen osien välillä;

- kompensoivan pohjan laite (sarake-nauhan pohja teknologialle TISE);

- antaa rakennukselle tai sen erillisille osille rakennuksen nousu, joka vastaa ennustetun vedon arvoa;

- tutkitaan raskaiden sateiden, vesihuollon ja viemäröintisysteemien poistoon tarkoitettuja järjestelmiä, joiden avulla voidaan ehkäistä ennaltaehkäiseviä toimenpiteitä, estää epätasaista maaperän kosteutta ja maanalaisten virtausten syntymistä.

Kuinka vähentää taivutusjäykkyyttä kotona

Kehittäjä, jolla oli suuri perhe, mutta jolla oli rajalliset taloudelliset resurssit, halusi rakentaa kaksikerroksisen talon 11 x 8 m ullakolla. Maaperä oli heikko ja innostaa tiettyjä pelkoja: kivityön seinissä voi olla halkeamia. Rakennuksen ehdotettiin katkaise- van talon useaan vaiheeseen ja otettiin käyttöön korvauslaatikko. Tätä varten talo jaettiin kolmeen osaan: kaksi ulkoista kiveä, jonka pohja ja seinät rakennettiin TISEN toimesta; ja keskimmäinen puuosa, joka yhdisti ne koko taloon. Kehittäjällä oli mahdollisuus venyttää rakentaminen, rakentaa ja laskeutua ensimmäiseen osaan (asuin- ja autotalli jne.) Ja sitten loput (kuva 20). Samalla talon puinen osa voisi kompensoida maaperän samentumattomuutta ilman vahinkoa.

Epäorgaanisesti kuormitetun nauhan perustuksen suunnittelu kantavien seinien osalta. Sarakkeiden riveihin perustuvien nauhojen perustusten laskeminen ja suunnittelu. Rectilinear-menetelmä

Kaksi pääsuunnittelumallia on epäkeskisesti kuormitettuihin nauhan perustuksiin kantavien seinien osalta, riippuen kellarikerroksen laitteiston järjestyksestä, kellarikattoista ja täytön tuotannosta.

Kaavio 1. Maaperän täyttö kellareihin on valmistettu ennen kellarikerroksen ja pohjakerroksen laitetta. Säätiön mallisuunnitelma on tässä tapauksessa kantokotelon muotoinen, jossa on jäykkä kiinnitys sen pohjan tasolla (kuva 19, a). Tämän seurauksena taivutusmomentti maaperän aktiivisesta paineesta voidaan laskea kaavalla:

Kaavio 2. Maaperän täyttö kellarisen sinusien päälle tehdään kellarikerroksen ja alakatotilanteen jälkeen. Tässä tapauksessa perustuksen suunnittelijärjestelmä on vertikaalinen sauva, jossa on kääntyvästi kiinnitetty tukiasema päällekkäin tason alapuolella ja jäykkä kiinnitys pohjan pohjan tasolla (kuva 19, b). Taivutusmomentti maaperän aktiivisesta paineesta lasketaan seuraavilla riippuvuuksilla:

h_f - lohkotyynyjen korkeus (monoliittinen nauha).

Pehmeän vedenpitävyyden aikaansaamiseksi lohkotyynyn päälle (kuva 20, a) pohjan suunnittelijärjestelmässä saranan kiinnitetään kellari seinämän alaosaan (kaavio 3), jonka mukaan taivutusmomentit ulkoisesta kuormituksesta ja aktiivisesta maaperän paineesta tällä tasolla ovat nolla:

Kuva 19. Epäorgaanisesti kuormitetun nauhan perustuksen suunnittelu maaperän täytön tuotannossa: a - kunnes kellarikerroksen ja kellarikerroksen laite on päällekkäin, b - kellarin kerroksen ja kellarin päällekkäisyyden jälkeen

Nämä kolme mallia ovat voimassa monoliittisille ja esivalmistetuille betoniperustuksille, joissa perustilohkojen leveys suhde lohkotyynyn leveyteen b_fb / b_f ≤ 0,7 ja leveys c lohko b_f ≥ 1 m. Jos näitä ehtoja ei noudateta, modulaaristen nauhalevyjen osalta käytä mallia 4 (kuvio 20, b), joka on samanlainen kuin kaavio 3, mutta perustus katsotaan keskitetysti ladatuksi:

Kuva 20. Epäkeskisesti kuormitetun nauhan perustuksen suunnittelu: a - pehmeän vedenpitävyyden tekemiseksi lohkotyynyn päällä, b - esiseosten pohjalla, jossa b_fb / b_f > 0,7 ja b_f

Samoin lohkotyynyn laskeminen jaksossa 1-1 halkeamien muodostusta ja avaamista varten. Tässä tapauksessa taivutusmomentti M_n,1 ja maaperän kestävyys (s_n,max, p_n,min, p_n,1) Laske sääntelykuormituksesta. Tarkista ensin kunnossa

Jos sitä ei noudateta, lasketaan halkeaman aukon leveys a_CRC,2 ja a_CRC,1 suoritetaan analogisesti sarakkeiden yksittäisten perustusten laatan tarkastusten kanssa.

Pylväsrivien alapuolella olevat nauhabetonipohjat perustuvat T-muotoiseen poikkileikkaukseen ja enimmäkseen monoliittisiin (kuva 21, kohta 1). Pohjan leveys b_f (Kuvio 21, kohta 6) on yleensä pidettävä pituudeltaan vakiona. Siinä tapauksessa, jos alueita on voimakkaasti lisääntynyt kuorma, järjestää paikallisen laajentaminen pohjan kellarista. Hyllyn paksuus ulkoreunassa on vähintään 200 mm (kuva 21, b) ja hyllyn paksuus riveessä h_pl (Kuvio 21, kohta 9) nopeudella, niin että maaperän resistanssin leikkausvoima voidaan havaita vain betonilla ilman nauhan poikittaista vahvistamista.

Kuva 21. Liuskajohdon rakenteelliset elementit sarakkeiden riveillä: a on pituussuuntainen osa, b on monoliittisen pylvään tuki, c on yhdistetyn sarakkeen tuki

Kun levyn osuus on enintään 75 cm, sen paksuus (kuva 21, kohta 12) on suositeltavaa ottaa vakiona ja pitempien poistumien osalta on suositeltavaa ottaa muuttuja paksummalla reunaan, mutta kaltevuus i ≤ 1: 3 (kuva 21, pos. 13). Ristin leveys b_R (Kuva 21, kohta 10) perustuvat siihen perustuvien sarakkeiden koon perusteella. Monoliittisten pylväiden (kuva 21, b) reunan leveyden tulee olla yli 50 mm leveämpi kuin pylvään pinnan molemmille puolille pilarin muottien asennuksen helpottamiseksi. Esivalmistettujen pylväiden (kuva 21, c, kohta 4) avulla ristin leveys on yhtä suuri kuin alapylvään leveys (kuvio 21, kohta 3). Ristin korkeus h_R (Kuvio 21, kohta 8), vie vakiot pohjakankaan l koko pituudelta_f (Kuvio 21, kohta 7). Se riippuu säätiön syvyydestä ja sen reunasta.

Maaperän vuodevaatteiden luonne (niiden noudattaminen) määrittelee menetelmän valinnan nauhan pohjan laskemiseksi ja sen geometriset ominaispiirteet ja ennen kaikkea kylkiluun h_R - jäykkyysluokka. Sarakkeiden kaistaleperusteet on jaettu kahteen pääryhmään:

1. Ehdottoman ehdottoman jäykät perustukset, jotka suunnittelumallinsa vuoksi (h_R ≥ 1/6 ∙ l, missä l on sarakkeen nousu) ei käytännössä ole taivutettu pituussuuntaan ulkoisten kuormitusten vaikutuksesta. Maaperän reaktiivinen paine tällaisten perustusten pohjalle määritetään ottamatta huomioon niiden yhteistoimintaa pohjan kanssa (perustusten muodot ovat pieniä verrattuna perusmuuttujista). Oletetaan, että maaperän reaktiivinen paine vaihtelee lineaarisen lain mukaan, ei pelkästään pohjakankaan leveyden vaan myös pitkin sen pituutta (kuvio 22a).

Kuva 22. Kaaviot maaperän reaktiivisesta paineesta ja taivutusmomenteista kaistaleperusteissa sarakkeiden riveille: a - ehdollisesti täysin jäykkä perustus, b - joustava perusta

2. Joustavat perustukset, jotka suunnittelutoimintojensa (h_R 3, ja lattian alapuolella - y_m = 17 kN / m 3);

- pituussuuntaisten voimien summa kaikkien vakion pystysuuntaisten kuormitusten suhteen kaikkien nauhapohjien sarakkeissa.

Monoliittisten nauhojen pohjalla b_f sujuvat 100 mm: n monikerroksilla ja esivalmisteissa ne valitsevat suuremman tyynyn eston luettelossa. Määritä sen jälkeen maa-alustan R lasketun resistanssin arvo.

Jäykkien liuskajohtojen osalta suoritetaan lisälaskutoimitukset suoraviivaisen kaavamenetelmän mukaisesti. Joustavien nauhalevyjen osalta tätä menetelmää käytetään alustavana, kun valitaan säätönauhan poikkileikkausmitat. Tämän menetelmän mukaan reaktiivinen paine käsittää suoran viivakaavion, jolla nauhan symmetrinen kuormitus akselinsa ympäri on suorakulmion muoto ja epäsymmetrinen kuormitus - trajektin muoto (kuvio 23a). Aluksi tarkista maanrajoituspaine sääntelevistä kuormituksista ottaen huomioon sen oman pohja- ja maaperänpainon sen alareunassa:

- alustan pohjan vastushetki;

- kaikkien vakiotöiden pystysuorat kuormat summalla;

- momenteiden summa kaikista perusnesteen normaaleista pystysuorista kuormista (ota positiivinen hetki vastapäivään);

x_minä - etäisyys säätöhihnan vasemmasta päästä i-sarakkeen akseliin.

Kun nämä olosuhteet saavutetaan, pohja lasketaan toisen ja ensimmäisen rajoittavien tilojen ryhmällä ja siirretään sen jälkeen laskemalla perussäilön kantavuus. Tässä tapauk- sessa maaperän reaktiivinen paine määritetään suunnittelun kuormituksesta ottamatta huomioon sen omaa peruspainoa ja maaperää pohjalla sen kaavojen avulla:

Kuva 23. Pilarien riviosuuden laskentamallit suoraviivaisella kaaviolla: a - hihnan akselin varrella b - poikittaisessa suunnassa - sisäisten voimien määrittämisessä

Taivutusmomentit ja leikkausvoimat perustalevyllä lasketaan kuten ulokepalkissa, jossa otetaan ehdollinen upotus tiettyyn osaan x (kuva 23, c):

M_gr - taivutusmomentti tietyssä poikkileikkauksessa maaperän reaktiivisesta paineesta (hylkäys),

- taivutusmomenttien summa kyseisestä osasta vasempaan olevaan pystykuormaan;

- määritettyjen osien vasemmalla puolella olevien sarakkeiden lähettämien taivutusmomenttien summa.

Löysyn suurimman taivutusmomentin M arvon mukaan_x,max (kuten betonipohjassa) vaaditaan poikkileikkauksen W resistanssin ajaksi, ja sen mukaan se määrittelee perustusnauhan aikaisemmin hyväksytyt rakenteelliset mitat ja laskee sen taivutusjäykkyyden EJ:

R_bt - lasketaan perustanalustan betonin laskettu vastustuskyky venytykseen;

W_pl, W on vastaavasti elastoplastiset ja elastiset vastuksen läpimitan poikkileikkaus;

γ on kerroin, kun otetaan huomioon poikkileikkausmuoto (γ = 1,2 T-osaa varten, jossa hylly on alemmalla vyöhykkeellä).

Säätiön suunnittelusuunnitelma

Erotusjärjestelmän (4.1) ratkaisusta, määritä pohjan b leveys ja pituus l. Yleensä ne annetaan suhteessa k = l / b, jonka yhteydessä määritetään vain pohjan b pohjan leveys, koska sen pituus on l = kb. Epätasa-arvojärjestelmä (4.1) ratkaistaan ​​usein graafisesti (kuva 4.2).

Kuva 4.2. Graafinen menetelmä kellarin pohjan leveyden määrittämiseksi:

Voit tehdä tämän koordinointitasolla akseleiden b, p kanssa rakentaaksesi eriarvoisten kohtien (4.1) vasemman ja oikean puolen graafit. Näiden kaavioiden leikkauspisteiden abscissat ovat kellarin leveyden b raja-arvot_minä epätasa-arvoissa (4.1). Löytyjen raja-arvojen maksimiarvo otetaan pohja-alan leveyden laskennalliseksi arvoksi: b = max (b_minä).

Sedimentin perustuksen laskeminen. Säätiön sedimentti lasketaan

kerroksen kerroksen summittaisella menetelmällä tai lineaarisesti muokattavan kerroksen menetelmällä (ks. luokka 8 "maatekniikka") kuormitusten ja maaperäominaisuuksien osalta rajoittavien tilojen ryhmän II osalta. Tässä tapauksessa on tarvittaessa otettava huomioon naapurimaiden säätiöiden vaikutus. Siinä tapauksessa, että säätiön absoluuttiset ja suhteelliset saostumat eivät täytä normien vaatimuksia (ks. Luento 1), säätiön rakenneparametrit on säädetty säätiön sademäärän pienentämiseksi. Säätiön sedimentin lasku saadaan aikaan lisäämällä pohjan pohjan kokoa ja lisäämällä pohjan syvyyttä. Jos ilmoitetut toimenpiteet eivät saavuta säätiön sedimentin tarvittavia vähennyksiä, turvaudutaan toimenpiteisiin, jotka liittyvät perustuksen muodostavien maaperäominaisuuksien parantamiseen tai siirtymiseen toisen rakenneyksikön perustuksiin, esimerkiksi pinoihin perustuville perustuksille.

Pohjalevyn laskeminen työntöön. Pohjalevyillä ei yleensä ole poikittaista (pystysuoraa) vahvistusta, jonka yhteydessä poikittaisvoimat havaitaan yksinomaan pohjan (betonin) materiaalilla. Kokeelliset tutkimukset ovat syntyneet

että pohjalevyn tuhoutuminen poikittaisvoimien vaikutuksesta tapahtuu erottamisjärjestelmän mukaisesti leikkaamalla pyramidin työntöpintoja pitkin (kuvio 4.3).

Piikkien pyramidin pienempi pohja on sarakkeen tai sarakkeen tukiosa. Puhalluksen pyramidin suuri pohja on pohjan kannan alue, jota rajoittavat kellarin pohjan leikkauspisteet ja pyöreän pyramidin sivupinnat. Purskepyramidin sivusuuntaiset pinnat ovat kaltevia vaakatasoon 45 ° kulmassa. Pilarin kuormituksen aiheuttama purskeen pyramidin pienempi tukiasema tasoittaa tavanomaisia ​​jännityksiä pilarin kuormituksen aiheuttaman purskeen pienemmällä pohjalla suurempaan pohjaan kohdistuvan paineen avulla ja tavanomaisten vetojännitysten pystysuoran akselin ulokkeilla, jotka vaikuttavat purskeen pyramidin kalteviin pintoihin. Pyramidin korkeuden h₀ mitattuna pylvään tai ala- pylvään (suuren alipylvään) tukiosasta alustapalkin alemman painopisteen alaosaan (kuvio 4.4).

Esimerkkejä metallikehyksen pylväsperiaatteiden laskemisesta

Hyvät kollegat, pidämme edelleen pieniä esimerkkejä FOC-kompleksin käytöstä laskelmien laskemisessa. Tänään tarkastelemme esimerkkejä metallikehyksen pylväsperiaatteiden laskemisesta. Alussa teemme manuaalisen laskennan kahdesta perustuksesta, vertailemalla edelleen FOC Complexin tuloksiin.

Esimerkki pylväsperiaatteiden laskemisesta. Raakatiedot

Rakentamiselle on ominaista seuraavat ilmakehän ja ilmastovaikutukset ja kuormitukset:

• lumipeitteen paino (laskettu arvo) - 240 kg / m 2;
• tuulen paine - 38 kg / m 2;

geologia

Säätiömerkintäjärjestelmä

Sedimentin suhteellinen ero (Δs / L)_U = 0,004;

Max S_{umax tai keskimääräinen SU luonnos = 15 cm;}

Kolonnin perustuksiin kohdistuvat kuormat saatiin LIRA: lta.

Tarkasta FM3: n ja FM4: n perusteet manuaalisen laskennan osalta

1. Manuaalinen laskenta

Kellarin pohjan koon määrittäminen

Perustan pohjan päämitat määräytyvät muodonmuutosten perustan laskemisen perusteella. Jalka-alue määritetään alustavasti ehdosta:

jossa P on perustan pohjalla oleva keskimääräinen paine, joka määritetään kaavalla:

A on säätiön jalka-alue.

N - pystysuora kuorma alapäässä

G on säätöpaino, jossa maaperä on pohjalla

jossa γ on perustan ja maaperän ominaispainon keskiarvo, joka on 2 t / m 3;

d on talletuksen syvyys;

Säätiöiden koon alustava määrittäminen P määritetään taulukolla B.3 [SP 22.13330.2011]

P = 250 kPa = 25,48 t / m2.

Säätiölle FM3, N = 35,049 t

A = 35,049 t / (25,48 t / m2 - 2,00 t / m3 · 3,300 m) = 35,049 t / 18,88 t / m2 = 1,856 m2.

Ota säätiön mitat b = 1,5 m

Säätiölle FM4, N = 57.880 t

A = 57,880 t / (25,48 t / m2 - 2,00 t / m3 · 3,300 m) = 57,880 t / 18,88 t / m2 = 3,065 m 2.

Ota säätiön mitat b = 1,8 m

1. Maaperän muotoilun kestävyyden määrittäminen

5.6.7 Kun lasketaan peruspohjan muodonmuutoksia 5.6.6 kohdassa määriteltyjen mallikaavioiden avulla, kellarin pohjan p keskimääräinen paine ei saa ylittää pohjan R maaperän suunnitteluvastetta, joka määritetään kaavalla

jossa γ_C1 ja y_s2 työolosuhteiden suhde, taulukon 5.4 mukaisesti [1];

k - kerroin, joka on yhtä suuri kuin yksi, jos maaperän lujuusominaisuudet (φ_n ja_n) määritetään suorilla testeillä ja k = 1.1, jos ne otetaan liitteen B [1] taulukoiden mukaisesti;

K_z- kerroin, joka on yhtä kuin b3;

y '_II - sama pohjaan perustuvan maaperän osalta, kN / m 3;

kanssa_II- maaperän erityisen tarttuvuuden laskettu arvo, joka sijaitsee suoraan pohjan alapuolella (ks. 5.6.10 [1]), kPa;

d₁- (5.8) [1] määriteltyjen perustusten syvyys, m, perusteettomat rakenteet suunnitellusta tasosta tai pienemmästä syvyydestä kellarikerroksesta peräisin olevilta ulkoisilta ja sisäisiltä perustuksilta. Laattojen pohjalla d₁ottaa pienimmän syvyyden pohjan pohjasta suunnittelun tasolle;

d_b- kellarin syvyys, etäisyys suunnitellusta tasosta kellarikerrokseen, m (rakenteille, joissa kellarikerroksessa on yli 2 m syvyys, oletetaan olevan 2 m);

täällä h_s- maakerroksen paksuus kellarikerroksen yläpuolelta kellarista, m;

h_CF - kellarikerroksen rakenne paksuus, m;

γ_CF - Kellarikerroksen rakenteellisen painon laskennallinen arvo, kN / m 3.

Betonilla tai murskattua kivenvalmistusta p_n sallitaan lisätä d₁h_n.

muistiinpanot

1 Kaavaa (5.7) [1] saa käyttää mihinkään suunnitelman muotoon. Jos pohjan pohja on ympyrän muotoinen tai alueen A säännöllinen monikulmio, b-arvon katsotaan olevan yhtä suuri.

2 Kaavan (5.7) [1] sisältämän maaperän ominaispainon ja hehkutusalustan materiaalin lasketut arvot ovat sallittuja vastaamaan niiden standardiarvoja.

3 Maaperän laskettua vastustuskykyä voidaan tarvittaessa lisätä, jos säätörakenne parantaa työskentelyolosuhteitansa säätiöllä, esimerkiksi ajoittaisilla, rullatuilla perustuksilla, välivalmistuksella jne.

4 Peruslevyissä, joissa on kulmakappaleet, pohjamallin suunnitteluvastuksen on sallittava kasvaa kertoimella k_d taulukon 5.6 mukaisesti [1].

5 Jos d₁> d (d on pohjan syvyys asettelun tasosta), kaavassa (5.7) [1] ota d₁ = d ja d_b = 0

6 Kaavojen (B.1) [1] ja (B.2) [1] määritellyn maaperän R lasketun resistanssin, ottaen huomioon R₀ Liitteessä B [1] esitettyjä taulukoita B.1-B.10 [1] saa käyttää alustavien nimikkeiden määrittämiseen perustusten 5-6 [1] ohjeiden mukaisesti.

taustaa:

Säätiö on pelkkää lössimaista kangasta, joka on väriltään kelta-ruskea ja joka sisältää raudan päällystettyjä hiekkasaumakerroksia. (EGE 2)

Säätiölle FM3: b = 1,50 m;

Säätiölle FM4: b = 1,80 m;

Fm3: n perustamiseen:

R = (1,10 · 1,00) / 1,00 · [0,72 · 1,00 · 1,50 m · 1,780 t / m 3 + 3,87 · 3,30 m · 1,691 t / m 3 +

+ (3,87 - 1,00) · 0,0 · 1,691 t / m 3 + 6,45 · 1,1 t / m2 · = 1,10 · (1,922 t / m2 +21,596 t / m2 +

+ 0,0 + 7,095 t / m2) = 33,674 t / m2.

FM4: n perustamiseen:

R = (1,10 · 1,00) / 1,00 · [0,72 · 1,00 · 1,80 m · 1,780 t / m 3 + 3,87 · 3,30 m · 1,691 t / m 3 +

+ (3,87 - 1,00) · 0,0 · 1,691 t / m3 + 6,45 · 1,1 t / m2 · = 1,10 · (2,307 t / m2 + 21,596 t / m2 +

+ 0,0 + 7,095 t / m2) = 34,098 t / m2.

2. Sateen määrittäminen

5.6.31 Pohjapohjan laskeutuminen s, cm käyttäen lineaarisesti muotoaan muotoillun puoliavaruuden muotoa (ks. 5.6.6 [1]), määräytyy kerroksen kerroksen summalla menetelmällä käyttäen kaavaa

jossa b on dimensioton kerroin, joka on 0,8;

σ_{zp, i} - pohjakerroksen pohjan keskikohtaan pystysuoraan kulkevan i: nnen kerroksen ulkoisesta kuormituksesta (ks. 5.6.32 [1]) kPa;

h_minä - i: nnen i-kerroksen paksuus, cm, otettu enintään 0,4 kellarin leveydeltä;

E_minä - i: n i-kerroksen muodonmuutosmoduuli ensiökuormitushaaran, kPa;

σ_zγ,minä - pystysuoran jännityksen keskiarvo i: nnen kerroksen maaperässä pitkin pystysuoria, joka kulkee pohjan pohjan keskellä, oma paino, joka on valittu maaperäkaivon louhinnassa (ks. 5.6.33 [1]), kPa;

E_{e, i} - i: nnen kerroksen muodonmuutosmoduuli toissijaisen lastaushaaran, kPa;

n on kerrosten lukumäärä, johon pohjan kokoonpuristuva kerros on rikki.

Tällöin pystysuoran jännityksen jakautuminen pohjan syvyydelle otetaan kuvion 5.2 mukaisen järjestelmän mukaisesti.

DL - suunnitelma; NL - merkitse luonnon maaston pinta; FL - merkitse pohjan pohja; WL - pohjaveden taso; B, C - puristettavan sekvenssin alaraja; d ja d_n - pohjan syvyys, vastaavasti, luonnollisen helpotuksen tasosta ja pinnasta; b on pohjan leveys; p on keskimääräinen paine pohjan alapuolella; s_zg ja s_{zg, 0} - pystysuora stressi, joka johtuu maaperän painosta syvyydessä z perustuksen pohjasta ja pohjan tasolla; σ_zp ja σ_{zp, 0} - pystysuora stressi ulkoisesta kuormituksesta syvyyteen z perustuksen pohjasta ja pohjan tasolla; σ_{zγ, i} - pystysuora jännitys, joka johtuu pohjakerroksen louhimasta maaperän painosta i: nnen kerroksen keskellä syvyyteen z perustuksen pohjasta; H_kanssa - puristettavissa oleva syvyys

Kuva 5.2 - Pystysuorat jännitysten jakautuminen lineaarisesti muotoutuvassa puoliympyrässä

huomautuksia:

1 Koska muodonmuutosmoduulin kokeellisia määritelmiä ei ole_{e, i} Vastuullisuuden II ja III rakenteiden osalta sallitaan hyväksyä E_e,minä = 5E_minä.

2 Keskimääräiset jännitykset σ_{zp, i} ja σ_zγ,minä i: nnen kerroksen maaperässä on sallittu laskea puolet vastaavien jännitysten summasta yläosassa z_i-1 ja pohja z_minä kerroksen rajat.

5.6.32 Pystysuora jännitys ulkoisesta kuormituksesta σ_zp = σ_z - σ_zu riippuvat säätiön koosta, muodosta ja syvyydestä, maaperän paineen jakautumisesta sen pohjalle sekä perusmaalien ominaisuuksista. Suorakulmion muotoisia, pyöreitä ja nauhalevyjä varten s_zp, kPa, syvyydellä z alustan pohjasta, joka pystysuorasti kulkee pohjan keskipisteen läpi, määritetään kaavalla

jossa α on taulukosta 5.8 [1] otettu kerroin riippuen suhteellisesta syvyydestä ξ, joka on 2z / b;

p on keskimääräinen paine pohjan alapuolella, kPa.

5.6.33 Pystysuuntainen jännitys, joka johtuu maaperän painosta pohjan pohjalla σ_zγ = σ_zγ - σ_zu, kPa, syvyydellä z suorakulmaisten, pyöreiden ja nauhojen perustuksista, määritetään kaavalla

jossa α on sama kuin kohdassa 5.6.32 [1];

s_{zg, 0} - pystysuora stressi, joka johtuu maaperän painosta pohjan pohjan tasolla, kPa (kun suunnitellaan leikkaamalla σ_{zg, 0} = γ'd, ilman suunnittelua ja suunnittelua lisäämällä σ_{zγ, 0} = γ'd_n, missä γ 'on maaperän ominaispaino, kN / m 3, joka sijaitsee pohjan yläpuolella; d ja dn, m, - katso kuva 5.2 [1]).

Tässä tapauksessa lasketaan σ_zγ mitat käytetään ei ole perusta eikä kuoppa.

5.6.34 Kun lasketaan alle 5 metrin syvyyteen sijoitetuista kaivoista rakennetut perustukset, sallitaan jättää toinen termi kaavassa (5.16).

5.6.41 Pohjan puristettavan kerroksen alaraja otetaan syvyydellä z = H_C, jos ehto σ_zp = 0,5σ_zγ. Puristettavien kerrosten syvyyden ei pitäisi olla pienempi kuin N_min, vastaa b / 2 b: llä ≤ 10 m, (4 + 0,1 b) 10 ≤ b ≤ 60 m ja 10 m b> 60 m.

Jos syvyydessä H_kanssa, joka on löydetty edellä mainituista olosuhteista, kerrostetaan maaperä, jonka kannan moduuli E> 100 MPa, se saa ottaa puristettavan kerroksen maaperän päähän.

Jos edellä mainittujen olosuhteiden avulla havaitun puristettavan kerroksen alaraja on maakerroksessa, jonka muodonmuutosmoduuli on E <7 MPa tai tällainen kerros sijaitsee suoraan syvyyden alapuolella z = H_kanssa, tämä kerros sisältyy puristettavaan sekvenssiin ja H: lle_kanssa ottaa vähimmäisarvot, jotka vastaavat pohjakerrosta tai syvyyttä, kun ehto σ_zp = 0,2_szγ.

Särmäyskerroksen eri pisteiden laske- misen yhteydessä puristettavien kerrosten syvyyden sallitaan olettaa olevan vakio koko säätiön suunnassa (ilman koostumuksen maaperän muodonmuutosmoduuli E> 100 MPa).

Säätiön layout osassa

Säätiön säätöalue Fm3: S = 2,25 m 2 (mitat 1,50 m × 1,50 m).

Sääntelykuorma rakenteilta N = 29,208 t

b = 1,5 m ≤ 10 m

Taulukko: Luonnos säätiö FM3

Puristettava kellarimassa H = 2,00 m> H_min = 0,75 m

Säätiön ratkaisu: S = 0,8 · 0,049 m = 0,0392 m (3,92 cm) 2 (mitat 1,80 m × 1,80 m).

Sääntelykuorma rakenteilta N = 47 598 t

b = 1,8 m ≤ 10 m

Taulukko: Pohja FM4

Puristettava kellarimassa H = 2,00 m> H_min = 0,90 m

Säätiön ratkaisu: S = 0,8 · 0,061 m = 0,0488 m (4,88 cm) p _vrt = N₀ / A = (35,049 t + 2,00 t / m 3 · 3,300 m · 1,500 m · 1,500 m) / (2,250 m 2) =

= 49,899 t / 2,250 m 2 = 22,177 t / m 2

Q_minä = 22,177 t / m 2 · 1,50 m · (1,50 m - 0,40 m) / 2 = 18,296025 t

Q_II = 22,177 t / m2 · 1,50 m · (1,50 m - 0,90 m) / 2 = 9,97965 t

Tarkista olosuhteet (2.26) [2] betoniluokalle B15,

18,296025 t 2 · 1,5 m · (3,600 m - 0,040 m)

18,296025 t 2 · 1,5 m · (0,300 m - 0,040 m)

9,97965 t 2 · (1,50 m - 0,40 m) 2 · 1,50 m = 5,0314 tm

M_II = 0,125 · 22,177 t / m 2 · (1,50 m - 0,90 m) 2 · 1,50 m = 1,4969 tm

Työskentelysauvoina hyväksymme luokan A-III lujituksen lasketun resistanssin R avulla_s = 37206,93 t ​​/ m2.

Vaadittava kaavan (2.32) mukaisen lujituksen poikkipinta-ala [2]

_sI = 5,0314 tm / (0,9 ° (3,600 m - 0,040 m) · 37206,93 t ​​/ m2)

= 5,0314 tm / 119211,00372 t / m2 = 0,000042 m 2 = 0,42 cm2.

_sII = 1,4969 tm / (0,9 · (0,300 m - 0,040 m) · 37206,93 t ​​/ m 2) =

= 1,4969 tm / 8706,421 t / m2 = 0,000172 m 2 = 1,72 cm2.

Hyväksy 8 Ø10 A-III A_s = 6,280 cm2, askel 200 mm.

Perusta FM4

Leikkausvoima pylvään pinnasta ja pohjan pinnasta (2.25) [2]:

p p _vrt = N₀ / A = (57,880 t + 2,00 t / m 3 · 3,300 m · 1,800 m · 1,800 m) / (3,240 m 2) =

= 79,264 t / 3,240 m 2 = 24,464 t / m 2

Q_minä = 24,464 t / m 2 · 1,80 m · (1,80 m - 0,40 m) / 2 = 30,82464 t

Q_II = 24,464 t / m 2 · 1,80 m · (1,80 m - 0,90 m) / 2 = 19,81584 t

Tarkista olosuhteet (2.26) [2] betoniluokalle B15,

30,82464 t 2 · 1,8 m · (3,600 m - 0,040 m)

30,82464 t 2 · 1,8 m · (0,300 m - 0,040 m)

19,81584 t 2 · (1,80 m - 0,40 m) 2 · 1,80 m = 17,050 tm

M_II = 0,125 · 24,464 t / m 2 · (1,80 m - 0,90 m) 2 · 1,80 m = 4,588 tm

Työskentelysauvoina hyväksymme luokan A-III lujituksen lasketun resistanssin R avulla_s = 37206,93 t ​​/ m2.

Vaadittava kaavan (2.32) mukaisen lujituksen poikkipinta-ala [2]

_sI = 17,054 tm / (0,9 ± (3,600 m - 0,040 m) · 37206,93 t ​​/ m2)

= 17,054 tm / 119211,00372 t / m2 = 0,000143 m 2 = 1,43 cm2.

_sII = 4,458 tm / (0,9 · (0,300 m - 0,040 m) · 37206,93 t ​​/ m2)

= 4,458 tm / 8706,421 t / m 2 = 0,000512 m 2 = 5,12 cm2.

Hyväksy 9 Ø10 A-III A_s = 7,065 cm2, askel 200 mm.

Suhteellinen erotus sedimentti (4,88 cm - 3,92 cm) / 600 cm = 0,0016

Suositeltavat artikkelit tästä aiheesta:

Voit jättää kommentin tähän artikkeliin tai esittää kysymyksen tekijälle sivuillamme sosiaalisissa verkostoissa Vkontakte tai Facebook