Pallosäätiöiden ja SNiP-normien ominaisuudet

Joskus sinun on asetettava rakennuksen perusta epävakaissa maissa oleville paikoille. Tässä tapauksessa on suositeltavaa käyttää pinoa. Sen avulla voit nostaa talon 1-2 metriä, estäen sen tulvan.

Paalusäätiö on monimutkainen rakenne, joka koostuu tukeista, jotka on upotettu maahan ja jotka on yhdistetty ylhäältä grillata. Ne on valmistettu puusta, teräksestä tai betonista. Rostverk on muotoilu, joka yhdistää kaikki paalut ja varmistaa kuormien tasaisen jakauman niihin ja maahan.

Laitteiden ja paalun perustusten tyypit

Pohjapilarien päälle asennetut grillat. Sen läsnäolo on vapaaehtoista. Esivalmistetuissa rakennuksissa kustannusten säästämiseksi grilli ei ole rakennettu.

Jotkut etäisyydet pysyvät talon alaosan ja maan välissä. Tämä on tarpeen rakenteen suojelemiseksi pintaveden vaikutuksilta. Pallojen korkeus riippuu niiden tiheiden kerrosten syvyydestä, joihin pohjan pohja tuetaan.

Piles ovat suorakaiteen muotoisia, pyramidisia tai pyöreitä muotoja. Maaperän upottamisen helpottamiseksi niiden päitä voidaan teroittaa tai niillä on metallia "kääntyy", kuten pora.

Säätiön mallit voivat olla erilaisia. Ne riippuvat:

  • tyyppi paalut;
  • niiden sijainti rakennuksen alla;
  • työn luonne maahan;
  • rakentaminen grilli.

Pallojen perustuksia on kahta tyyppiä.

  • Roikkuu paaluilla. Tämä malli on monimutkaisempi laskelmissa. Sen tekniikka edellyttää suurta määrää paaluja. Tukkeutumisen jälkeen yläosa katkaistuu niistä ja rakenne vahvistetaan kokoamalla betonielementin pää. Betoni kaadetaan kourun ja paalun väliseen onteloon. Tukien kantavuus siirretään grillauksen kautta. Se kulkee laakerin seinämien läpi ristipalkkien muodossa. Voimaa varten palkkien alla olevat paalut voidaan järjestää kahteen riviin. Kuorma siirretään maahan hiomalla paalua sivuseinää vasten.
  • Pallojen säilyttäminen. Pylväsräpäillä on oltava laaja pohja. Ne upotetaan maahan päästäkseen kiinteiden kerrosten syvyyteen. Tällaista säätiötä käytetään yksityisten talojen rakentamiseen.

Pallon perustuksessa voidaan sijoittaa:

  • vapaasti seisovien tuet;
  • kasettien muodossa rakennuksen seinämien alla yhdessä tai useammassa rivissä;
  • pussien muodossa, kunkin sarakkeen alla. Tällaista järjestelyä käytetään runko- laakerirungon rakenteessa.

Pallotyypit

Piles ovat erittäin erilaisia, riippuen:

  • tuotannossa käytetty materiaali;
  • valmistusmenetelmä;
  • syvyydet (lyhyt ja pitkä);
  • poikkileikkaus ja pitkittäisosat;
  • tunkeutumista maahan.

Pahojen valmistukseen käytettävät materiaalit voivat olla:

  • Tree. Käytetään massiivipuuta. Puupinoja käsitellään erilaisilla valmisteilla nopean hajoamisen estämiseksi. Harvoin käytetään haurauden vuoksi.
  • Betoni, teräsbetoni. Piles osoittautuvat vahvoiksi ja kestäviksi, sillä erityislaitteiden läsnä ollessa voidaan tehdä suoraan paikalle. Ovat yleisimpiä.
  • Terästä. Piles ovat vahvoja ja luotettavia, mutta ne ovat raskas. Kun asennetaan teräskannattimia, joiden läpimitta on yli 100 mm ja pituus yli 3 m, nosturilaitteisto on välttämätön. Tällaisia ​​paaluja on käsiteltävä korroosionkemiallisilla valmisteilla.

Riippuen upotusmenetelmästä maapähkinöihin:

  • ajaminen, ne haudataan maahan erityisvarusteilla;
  • teräsruuvi, koska poraukset ovat poraa helposti ruuvattavissa maahan erityisten koneiden avulla;
  • teräsbetoniporauslaitteet on asennettu porakaivoihin;
  • Betoni ja betonipakkaus pakataan, tehdään suoraan kaivoihin asettamalla betoniseosta.

Pallosäätiöiden edut

Paalarakenteilla on seuraavat edut:

  • rakenteellinen luotettavuus;
  • rakentamisen yksinkertaisuus;
  • nopea asennus;
  • vähimmäissuunnitelma;
  • laajan kaivutyön epäonnistuminen;
  • mahdollisuus käyttää heikkoa ja suolaista maata;
  • rakennusmahdollisuus epätasaisilla pinnoilla;
  • kyky suorittaa työtä milloin tahansa vuoden aikana.

Haittoihin kuuluvat:

  • laskelmien monimutkaisuus;
  • kyvyttömyys käyttää monikerroksisia rakennuksia;
  • erityisten laitteiden asentamisen tarve;
  • kyvyttömyys asentaa paikalle kallio- ja vaakasuoraan liikuteltavien maaperäpensaiden;
  • puutteellinen kellarirakennukset;
  • heikkolaatuinen itse valmistuksessa ja paalujen asennuksessa.

Pile-pohjainen sovellus

Pallosäätiöitä käytetään laajalti teollisuus-, siviili- ja esikaupunkirakenteissa.

Tämän tyyppisen rakenteen rakentamisen edellytykset ovat seuraavat:

  1. Heikko maaperä rakennustyömaalla, nimittäin:
    • savi, siipi;
    • juoksuhiekka;
    • turve- ja siltatolot;
    • paikoissa, joissa on korkea pohjavesi;
    • suolaiset, tulvatut alueet;
    • maaperä, jonka syvyys on yli 2 metriä.
  2. Halu säästää - jos nauhalevyn laskennassa sen leveys on yli 1,5 metriä, voidaan käyttää kasaalapsia materiaalien kulutuksen vähentämiseen.
  3. Rakennustot epätasaisilla pinnoilla, rinteillä.

Pallosäätiöt (SNiP)

Pallosäätiöiden on oltava SNiP 2.02.03-85: n vaatimusten mukaisia. Tässä asiakirjassa on 13 osaa.

  1. Pile Foundations SNiP: n ensimmäinen osa kertoo, minkälaista tutkimusta on tehtävä peruskokoonpanon valitsemiseksi.
  2. Osassa on luettelo kaikenlaisista paaluista, niiden kiinnitysmenetelmistä ja materiaalien vaatimuksista, joista ne valmistetaan.
  3. Kolmiosaisen "paalusäätiöiden" SNiP antaa tietoja peruslaskelmien oikeasta suorittamisesta; luettelot sääntelyasiakirjoista, jotka osoittavat paalujen ja paalun grillausmateriaalien, maaperän, ominaisuuksia.
  4. Pile Foundations SNiP: n neljännessä osassa luetellaan kaikki eri paalujen kantokyvyn laskentakaavat ja taulukot, joilla on lasketut maavastukset ja laskentaan tarvittavat kertoimet.
  5. SNiP: n viides osa määrittelee GOST: n vaatimukset kenttätestauksille, niiden vaaditulle numerolle ja pilkkujen kantokyvyn laskemista koskevista säännöistä tutkimuksen tulosten mukaan; taulukot, joilla on lasketut tiedot.
  6. SNiP: n kuudes osa antaa ohjeita muodonmuutosten laskemisesta.
  7. SNiP: n seitsemännessä osassa täsmennetään tiedot, joiden pohjalta perustus on tarpeen.
  8. SNiP: n kahdeksannessa osassa luetellaan säätiöiden piirteet paikoissa, joissa on maaperä.
  9. SNiP: n 9 §: ssä määritellään pohjaveden muotoiluominaisuudet turvotusmailla.
  10. SNiP: n kymmenes osa sisältää heikossa asemassa olevia alueita.
  11. SNiP: n yhdennessä osassa luetellaan seismisten alueiden ominaisuudet.
  12. SNiP: n kahdestoista osa sisältää tietoja yläpuolisten voimajohtojen tukien ominaisuuksista.
  13. SNiP: n kolmastoista osa kuvataan matala-maalaisrakennusten piirteitä.

Rakennuksen aikana ensimmäinen vaihe on säätiön asettaminen. Se riippuu kaikkien tulevien rakenteiden luotettavuudesta ja kestävyydestä. Kun paikan päällä on maaperä, jolla on heikko kantavuus, kannattaa lopettaa valinta paalarakenteessa.

Snip - pile perustukset standardien mukaisesti

Rakenteet ja paalun perustukset

Näiden perustusten näkyvä osa on täsmälleen sama kuin tavanomaisten pienten rakennusten tukipylväät. Ainoa ero on pitkänomainen jalat, jotka pääsevät maaperään 20 metrin syvyyteen ja varmistavat ponnahduslaudan luotettavuuden rakentamiseen.

Kun tällaisia ​​rakenteita luodaan käyttäen paaluja, jotka ovat pohjansa pääelementti:

  • ne voivat olla eri geometrisia muotoja, esimerkiksi pyramidaalisia, suorakulmaisia ​​tai pyöreitä;
  • ontto ja kiinteä;
  • voidaan valmistaa erilaisista materiaaleista, kuten betonista, teräsbetonista, puusta ja metallista.

Kaikilla paaluseoksilla on eroja vaikutusmekanismissa maaperään, joka perustuu pitkänomaisten tukijalkojen työhön.

Tämä rakenne antaa hyvän stabiilisuuden rakennukselle. Hänen jalkojensa syvyyteen maahan kunnes kosketus kovaa vuoteella. Pylväiden lepääminen kiinteässä kerroksessa on mahdollista saavuttaa hyvä stabiilius rakennetta varten ja poistaa sakkautumismahdollisuus.

Jos kiinteä maaperäkerros on hyvin syvyyksissä, käytä ns. Ripustettuja paaluja. Pylväät työnnetään tiettyyn syvyyteen epätasaisessa kentässä. Heidän tiivis kosketus maaperään tekee niistä "roikkua" siinä. Koko kuorma tällaiselle rakenteelle siirretään maahan, jossa se sammuu kitkan vuoksi.

Paalun asennusmenetelmät

Jotta voisit luoda pile-pohjan omilla käsilläsi, sinun on tunnettava asennuksen vaihtoehdot. On olemassa useita yleisiä ja usein käytettyjä:

  • Porotettujen paalujen käyttö

Tällaisten rakenteiden luomisen ei tarvitse leikata kanavia rakenteen jalkoihin. Kaikki reiät maahan tehdään automaattisella porakoneella. Reikien valmistuksen jälkeen ne muodostavat pylväät tai muodostavat vahvistetun betonin tuen.

  • Ajopilareiden käyttö

Tällaisten rakenteiden luomiseksi on tarpeen ajaa tukipylväät maaperään. Tämä tehdään erikoislaitteilla. Pylväät ovat terävä muoto, ja iskun vaikutuksesta leikkaavat maanmuodostumat pudottamalla haluttuun syvyyteen.

  • Kierrä paaluille

Nämä mallit voidaan luoda automaattisilla koneilla tai manuaalisesti. Tällaisilla tukipylväillä on lanka ja ulkonäöltään ne muistuttavat itsekierteittäviä ruuveja. Tällaiset pilarit on ruuvattava maahan vaadittavaan syvyyteen.

Rakenteen maadoitusosa

Pallosäätiöiden suunnittelu on erilainen ja maan osa toteutetaan. Vakavampi on paalupohja, jossa on grillata. Rostverk on erityinen hyppyjohde, jonka avulla maadoituspylväät voidaan yhdistää ja antaa heille hyvät kytkennät keskenään. Siten muodostuu erinomainen "pohja" rakennuskotelon pystyttämiseen. Grillauskohtia sarakkeiden kanssa kutsutaan perustussolmuiksi.

Luodakseen luotettavan "ainoan" käytön grilliryhmien eri muodot:

  • pino-grilli monoliitti perustetaan käyttäen irrotettava muotti. Koko grillataitos kaadetaan raudoitetulla betonilla suoraan rakennustyömaalla.
  • Säätiöryhmä on valmistettu valmiista puusta tai raudoitetusta betonielementistä, jotka on kiinnitetty toisiinsa paalujen päällä muodostaen siten grillauksen.

Hybridi "pohjat" -tekniikkaa käytetään laajalti. Esimerkiksi paalilistan perustukset luodaan usein. Kun ne on rakennettu, yhdistetään maanalaisia ​​paaluja, jotka kohdistuvat matalaa nauhapintaa vasten, mikä estää rakenteeltaan voimakkaan kutistumisen ja vakiinnuttamisen liikkuvissa maaperäkerroksissa. Myös yhdistetty laattapohja, jossa pilarien reunat menevät syvälle maahan.

Joka tapauksessa, ilman erikoislaitteita ja -tekniikkaa, on mahdotonta luoda paalusäätiötä. Tietenkin tämä vaatii lisäkustannuksia, mutta ei ole mahdollista päästä mihinkään, koska tällaiset rakenteet ovat ehdottomasti paras vaihtoehto talojen vaikeuksien voittamiseksi alueilla, joilla on ongelmia geologisissa olosuhteissa.

Pallosäätiöiden edut

Huolimatta siitä, että tällaisten rakenteiden rakentamisen alkuvaiheessa on suuria kustannuksia, on monia etuja, jotka ylittävät kustannukset:

  • Rakentamisen nopeus. Tehdasvalmisteisten pylväiden käyttäminen perustuksen luomiseen mahdollistaa erittäin nopean suorittamisen nollapisteen työstä. Paljon enemmän aikaa käytetään kaikkien muiden tukiasemien asentamiseen sarakkeisiin. Esimerkiksi ruuvipallojen pohja, jota asiantuntijat suosittelevat, voidaan tehdä muutamassa päivässä, ja jos sen mitat ovat pienet, kuten esimerkiksi autotallissa, on mahdollista hallita päivässä.
  • Vähimmäiskohtelut. Jokainen muu rakennuskonttorin työ liittyy kaivamaan reikiä, kaivoja jne. Paalarakenteiden pystyttämisessä kaikki maakysymykset häviävät. Tukipilarit joko lävittävät maata itseensä tai käyttävät poraa leikkaamaan tarvittavat reiät.
  • Kyky suorittaa työtä milloin tahansa vuoden aikana. Tällaisia ​​perustuksia käytetään laajalti alueilla, joilla on melko ankaria ilmasto-olosuhteita. Näitä perustuksia käytetään usein alhaisten rakennusten rakentamisessa permafrost-maaperässä.

Kun otetaan huomioon talojen rakentamisen vaikean geologisen alueen rakentamisen kallioperän laskenta verrattuna tavanomaiseen klassiseen vaihtoehtoon, on vaikeaa olla huomaamatta taloudellisia hyötyjä. Kyllä, kustannukset eivät ole pienet, mutta epävakaalle maaperälle ei yksinkertaisesti ole halvempia vaihtoehtoja.

Rakennettaessa matalan rakennuksen, voit tehdä ilman erityisiä laitteita ja tehdä kaiken työn omalla kädelläsi. Henkilökohtaisesti lähes kaikki voivat tehdä tällaisen kantavaa rakennetta. Tietenkin on mahdotonta pistää pylväitä ilman laitteita, joten tätä tekniikkaa käytetään pääasiassa korkeiden rakennusten rakentamiseen, mutta samostroeville on hyväksyttäviä vaihtoehtoja. Tällaisten rakenteiden itserakentamisen pääpaino olisi keskityttävä seuraaviin ongelmiin:

  1. Ohjeet paaluperustusten suunnittelulle ja niiden ominaispiirteiden kannalta tärkeimpien parametrien laskemisesta.
  2. Dokumentaatio, jonka mukaan tiettyjä vaatimuksia on tarpeen noudattaa rakentamisen aikana.
  3. Optimaaliset keinot tukea alhaisten rakennusten tukemista.

Tukirakenteen laskeminen

Luotettavan rakennuksen rakentamiseksi sinun on ensin tehtävä laskelmia.

Pallojen kutistuminen on tavallisesti pienikokoinen ja on 1-3 senttimetriä, ja muiden tyyppisten "jalkojen" osalta on välttämätöntä määrittää tämä indikaattori etukäteen, jota ohjaavat algoritmit SNiP-laskennassa.

On tarpeen laskea huolellisesti mahdollinen muodonmuutos ottaen huomioon seinien jäykkyys ja niiden mitat, tukien "jalkojen" korkeus maanpinnan yläpuolella ja koko rakenteen kuormitus. Tätä varten sinun tulee tietää muodonmuutos ja maaperän tiheys. Kaikki nämä indikaattorit on annettu SNiP: n taulukoissa.

Luonnollisesti kukaan ei voi tehdä itsenäistä laskentaa, kun otetaan huomioon suuri määrä tärkeitä pisteitä ja vivahteita, joten on parempi löytää hyvä asiantuntija tähän.

SNiP 2.03.01-84 -palkkion myöntö Rakennusten ja rakenteiden sarakkeiden tukirakenteiden raudoituksen

KESKI-TUTKIMUKSEN TUTKIMUS
JA SUUNNITTELU JA KOKEMUKSEN INSTITUUTTI
TEOLLISUUSTUOTTEET JA RAKENTEET (teollisuusrakennusten CRI)
GOSSTROY USSR

TIETEELLINEN TUTKIMUSKESKUS
BETONI JA VAHVISTETTU BETONI (NIIZHB)
GOSSTROY USSR

MANUAL
teräsbetonirenkaiden suunnittelusta
pilarin perustukset rakennuspylväät
ja rakenteita

hyväksymä
Teollisuuden rakennusten keskushallinnon tilauksella
Neuvostoliiton valtionrakentamiskomitea
30.11.1984, nro 106a

Mallisuunnittelun keskusinstituutti

Suositellaan julkaisemiseksi Neuvostoliiton Gosstroyn teollisuusrakennusten tutkimuskeskuksen tieteellisen ja teknisen neuvoston tukirakenteiden osaston päätöksellä.

Manuaalinen suunnittelusta teräsbetonia lauttaa säätiöt paaluperustukset sarakkeisiin rakennusten ja rakenteiden (siinä SNIP 2.03.01-84 "Betoni ja betonirakenteiden") / TsNIIpromzdany USSR valtion Rakentaminen komitean ja Neuvostoliiton valtion komitean NIIZhB. - M.: TsITP Gosstroy Neuvostoliitto, 1985.

Käsikirja antaa suosituksia suunnitteluun teräsbetonia lauttaa säätiöt paaluperustukset sarakkeisiin rakennusten eri tarkoituksiin, ohjeita laskennassa lasin alle grillit tehdasvalmisteiset, teräsbetonipilareilla, MDF grillit alle monoliittinen betonin ja teräksen sarakkeita, LASKENTAESIMERKKEJÄ grillit.

Suunnittelu- ja rakennusorganisaatioiden tekniset ja tekniset työntekijät.

Kehittyneiden TsNIIpromzdany Neuvostoliiton valtion Rakentaminen komitean (insinööri BF Vasiljev, VA Bazhanov, AJ Rosenblum) ja NIIZhB Neuvostoliiton valtion Rakentaminen komitea (karkki. Tehn. Sciences NN Korovin), johon osallistuivat valmisteluun LASKENTAESIMERKKEJÄ CNIIEP kaupassa ja kansallisessa rakennukset (teknillisen tiedekunnan hakijat, VL Morozensky, BV Karabanov).

Käytettäessä käsikirjaa on otettava huomioon USSR: n valtionrakentamiskomitean "Bulletin of construction equipment" ja Gosstandartin "Neuvostoliiton valtion standardit" -tietokannasta julkaistut rakennusteknisten normien ja sääntöjen ja valtion normien muutokset.

1. YLEISET SÄÄNNÖKSET

1.1. Käsikirja konkreettisten grillage paaluperustukset sarakkeisiin rakennusten koostuu napsia 2.03.01-84 "Betoni Betoni" ja koskee suunnitteluun monoliitti arinoita neliön ja suorakaiteen muotoinen suunnitelma, pensaiden kaksi, neljä tai useampia paaluilla nojalla esivalmistetut ja monoliittiset teräsbetonipylväät ja teräspylväät.

Huom. Paaluperustukset paaluilla kaksi pensaiden suositellaan vain Ros runko rakennusten järjestetty linjassa järjestely paalujen span rakennusten ja epäkeskisyys kuormitus kohdistetaan kohtisuorassa suunnassa on enintään 5 cm.

Suunnittelussa käytettäessä grillit, jotka on tarkoitettu käytettäviksi seismisissä alueilla sekä aggressiivisessa väliaineessa, on noudatettava lisävaatimuksia, joita säännellään asiaankuuluvilla sääntelyasiakirjoilla.

1.2. Rostverk on paalun perustan osa, joka sijaitsee paalun holkissa (kuva 1). Halkaisusholkin suunnittelu olisi SNiP II-17-77 "Pile Foundations" mukaista.

Konjugaatio arinoita kanssa elementti- teräsbetonipilareilla tarjoaa lasi (tai ilman podkolonnikom), jossa monoliittinen teräsbetonipaalujen - monoliittinen teräs sarakkeet - avulla ankkuri pultteja.

Hitto. 1. Pyramidin pakottaminen kaavion esivalmistetun betoniteräspylvään suorakulmaisen osuuden alle

1.3. Grillitysten laskeminen tehdään ensimmäisen ryhmän rajoitustilojen mukaan (vahvuuden mukaan) ja toisen ryhmän rajoittuvilla tiloilla (halkeilulla).

Arvot ja -vaikutuksia, arvot turvallisuuden tekijöitä kuormitustekijöitä ja yhdistelmiä sekä kuorman vakinaista ja väliaikaista - pitkä, lyhyt, erikois- - on otettava mukaan vaatimusten SNIP 2.01.07-85 "kuormituksia ja vaikutuksia" ja napsia 2,03. 01-84 "Betoni- ja betoniteräsrakenteet" sekä turvallisuustekijöiden arvot niiden käyttötarkoitukseen - Rakennusten ja rakennelmien vastuuasteen laskemista koskevat säännöt rakennusten suunnittelussa.

Määritettäessä kuormituksia sarakkeen sarakkeista on huomioitava sarakkeiden päiden puristuspaikan momenttien kasvu pystysuuntaisten kuormitusten vaikutuksesta sarakkeiden taipumisen aikana.

Grillit huomioon laskettaessa on mitattava betonivastuksia kerrottuna betonien työolosuhteiden kertoimella g b2, otettu 1,1 tai 0,9 riippuen kuormien kestosta. Betonin työolosuhteiden kerroin g B9 oletetaan olevan 1.

1.4. Grillirenkaiden laskeminen jatkuvan ympyränmuotoisen poikkileikkauksen aikana tapahtuu samoin kuin neliön poikkileikkauksilta. Tällöin pyöreiden paalujen osuudet lasketaan laskelmallisesti ehtonaisesti neliöleikkauksille, jotka vastaavat pyöreitä paaluja alueella, ts. ja leikkauspinnan koko on 0,89 dsv, jossa dsv - paalujen halkaisija.

2. VAHVUUDEN RATKAISUJEN LASKEMINEN

A. RAKENNETTUJEN BETONIOLIEN ROLLERIEN VAHVUUDEN LASKEMINEN

2.1. Tehdasvalmisteisten teräsbetonipylväiden grillauslaattojen vahvuuden laskeminen tehdään: kolonnin työntämiseksi; työntämällä nurkkaan kasa; kaltevien osien lujuudesta poikittaisvoiman vaikutuksesta; taivuttamalla normaaleilla ja kaltevilla osuuksilla; paikalliseen puristukseen (murskaus) sarakkeiden päiden alle. Lisäksi tarkastetaan lasikuoren lujuus.

Grillien laskeminen sarakkeiden lävistämiseksi

2.2. Laskettaessa lävistys kolonnin keskelle ladattu arinoita paaluperustukset pensaiden neljän tai useamman paalujen kaavalla (1) sillä ehdolla, että lävistys tapahtuu yli sivupinnan pyramidin korkeus, joka on yhtä suuri kuin pystysuora etäisyys työ- levy vahvike kolonnin pohjalta, pieni pohja toimii pilarin poikkipinta-alana ja sivupinnat, jotka ulottuvat kolonnin ulkopinnoilta pinoiden sisäpinnoille, ovat kallistettuja vaakasuoraan vähintään 45 °: n kulmassa ja enintään pyramidin vastaavan kulman ollessa c = 0,4 h0 (katso piirros 1):

missä on fkohti - arvioitu lävistysvoima, joka on yhtä suuri kuin kaikki paalut, jotka sijaitsevat purskeen pyramidin alaosan ulkopuolella,

Kun tämä reaktiopallot lasketaan vain pitkittäisvoimasta N, joka toimii sarakkeen poikkileikkauksessa grillin ylemmässä vaakasuorassa pinnassa;

tässä n on paalujen lukumäärä grillataessa;

n1 - pyramidin pakotuksen alapinnan ulkopuolelle sijoitettujen paalujen lukumäärä;

Rbt - betonirakenteiden betonirakenteiden vastustuskyky jännitteelle ottaen huomioon betonin käyttöolosuhteiden kerroin;

h0 - grillauksen poikkileikkauksen työskentelykorkeus tarkastetulla alueella on yhtä suuri kuin etäisyys levyn työstökerroksesta pilarin pohjaan, joka tavanomaisesti sijaitsee 5 cm lasin pohjan yläpuolella;

ja minä - työntökuvan i: nnen sivupinnan pohjien summa kasvoin m;

kanssa minä - etäisyys pylvään pinnasta kasan sivupintaan, joka sijaitsee lävistyskuvion ulkopuolella;

a - kerroin ottaen huomioon pituussuuntaisen voiman osittainen siirto levyn osalle lasin seinien läpi, määritettynä kaavalla

täällä af - joka on määritetty kaavalla, pohjakerrokseen upotetun sarakkeen sivupinta-alaan

haps - lasipohjassa olevien tiivistepylväiden pituus.

Laskettaessa keskitetysti kaadettujen telineiden suorakulmaisen sarakkeen pakottamista kaava (1) on seuraavanlainen:

C1 - etäisyys pylvään reunasta koossa bcol sen samansuuntaiseen tasoon, joka kulkee pitkin lähimmän halkeamisriviä, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan alapuolella;

C2 - etäisyys pylvään pinnasta koon h kanssacol sen samansuuntaiseen tasoon, kulkemalla lähimpään halkeamispisteiden sisäpintaan, joka sijaitsee purskeen pyramidin alapinnan ulkopuolella.

Suhde on vähintään 1 ja enintään 2,5.

Puristuslujuuden B25 betoniluokka, betonin käyttöolosuhteiden kerroin g b2 = 1.1.

Hitto. 16. Keskipakoisesti kuormitettu paalusäde vahvistetulle betonipylväälle

Suunnittele betonivastus aksiaaliseen jännitykseen ottaen huomioon betonin R käyttöolosuhteiden kerroinbt = 1,1 x 1,05 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm 2).

Prismin lujuus betonissa ottaen huomioon työolosuhteiden kerroin Rb = 1,1 x 14,5 = 16 MPa (163 kgf / cm2).

Teräslaatuasteikko A-III.

Grillityyppien oletetaan olevan suorakulmaisia ​​270-240 cm: n kokoisina. Pohjaputken (kuppin) mitat suunnassa ovat 150 "90 cm, pylvään upotuksen syvyys kupissa on hANC = 90 cm. Grillin yläosa on 0,15 m (puhtaasta lattiasta).

Grilliin kuuluvien paalujen pensaasta otetaan yhdeksän paalua. Paalujen sijainti holkissa ja akseleiden paalujen välinen etäisyys näkyvät helvetissä. 16. Pallojen yläpäät on upotettu grillimassaan 50 mm: n levyyn. Pohjaveden pinnan syvyys on 5 m.

Grillitilan laskeminen työntöpylväässä

Laskenta tehdään kaavalla (4)

Pallojen reaktioiden suuruus kolonnin kuormituksista grillata- miseen grillauksen ylemmän vaakasuoran pinnan tasolla määritetään kaavalla:

a) ensimmäisessä rivipehmusteessa grillimäisen reunan päässä sen raskaimmasta osasta

b) toinen rivi grillauksen reunasta

Puristusvoiman suuruus määritellään kaavalla (katso § 2.3)

Asettamme lasin pohjan paksuuden hbot = 60 cm

Lasin pohjan arvioitu korkeus

Määritä c: n arvo1 ja2 (etäisyydet pilarin reunoista pinoiden vastaaviin reunoihin):

Määritä kerroin a ottamalla huomioon pituussuuntaisen voiman osittainen siirto grillauslevyn levyn osan läpi lasin seinämien läpi, jolle määrittelemme lasille upotetun kolonnin A sivupinnan alueen.f

ja ota a = 0,85.

Kaavan (4) mukaisesti määritämme suurimman sallitun voiman enimmäisarvon, jonka huokoisuus lasin pohjan tietyn paksuuden kanssa voi havaita

eli joka on varustettu lävistyspylväällä olevan grillataulukon voimakkuudella.

Grilliarvon koko h = hANC + hbot = 90 + 60 = 150 cm.

Määritä kuormituksen suuruus paaluun ottaen huomioon kuormat grillin painosta ja maaperästä sen viereissä.

Grillin ja maaperän materiaalin keskimääräinen tilavuuspaino otetaan V = 21 kN / m 3, ylikuormitustekijä g f = 1.1.

Paalun arvioitu kuormitus omasta rasvattomasta painosta ja maaperän pinnasta G on yhtä suuri kuin:

Pitkittäisen voiman ja momentin suuruus, joka vaikuttaa grillimassan jalkaan, määritetään kaavalla:

Nbot = N + G = 3400 + 246 = 3646 kN (371,8 tc);

Mbot = M + Qh = 600 + 80 × 1,5 = 720 kN × m (73,5 tf × m).

Lasketut kuormat paaluilla:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) roottorin reunasta toisessa rivipehmussa

405 kN (41,3 tf) 3 x 1,16 = 3688 kN (375 t c)> Q = 1542 kN (157,2 t c).

Siksi on aikaansaatu grillattavan levyn kaltevien osien lujuus.

Laskennan grillataivutus

Taivutusmomenttien suuruus määräytyy kaavojen (17) ja (18) avulla:

a) kappaleissa 1-1 ja 3-3 pylvään reunoja pitkin (katso kuva 16)

b) osissa 2-2 ja 4-4 alipylvään reunojen yli

Määritettäessä raudoituksen osaa grillauslevyssä (vahvistus on valmistettu teräslajista A-III) käytämme kaavoja (19) - (22). Sarakkeen reunojen osissa:

taulukon mukaan. 2 kun q = 0,03, löydämme v = 0,985.

Rs= 365 MPa (luokka A-III -vahvike, d ³ 10 mm)

Alareunan reunoissa olevat osuudet:

Lasketut ovat osajohtojen reunat (kohdat 2-2 ja 4-4).

pituussuunnassa - 12 Æ18 AIII (As = 30,54 cm2);

poikittaisessa suunnassa - 14 Æ16 AIII (As = 28,15 cm2).

Grillituksen perustuksen vahvistamiseen käytetään hitsattua vahvistusverkkoa GOST 23279-84 -merkkien mukaisesti

Tarkasta grillattavan levyn kaltevien osien voimakkuus taivutusmomenttiin

Tarkastus tehdään grillattavan levyn kuormitetun osan puolella.

Leikkausvoima ulkoisesta kuormituksesta, joka vaikuttaa normaaliin osaan, joka kulkee kaltevan osan alusta, on yhtä suuri kuin

Pituusvoiman raja-arvo, jonka grilli-levy voi havaita tavanomaisten halkeamien muodostamassa kaltevassa osassa, määritetään kaavalla (15) lisäämällä lisäkerroin epätasa-arvon oikealle puolelle

Siksi kaltevien osien lujuus taivutusmomentilla on aikaansaatu.

Esimerkki 2. Grillitilan laskeminen läpikulkevalle teräspylväälle erillisillä emäksillä sarakkeen jokaiselle haaralle (kuvio 17).

Hitto. 17. Pylväspohja teräksisen ristikon pylvääseen, jossa on erilliset pohjat

Ottaen huomioon: paalusäätiö, jossa 15 paalun palanen.

Grillausmitat 450-440 cm: n tarkkuudella. Ankkurointipulttien tiivistämisen edellytyksenä olevan ankkuripulttien korkeuden on oltava 120 cm. Grillin yläosa on 100 cm: n etäisyydellä puhtaasta lattiasta.

Sarakepohjan pohjalevyjen mitat: abas = 71 cm; bbas = 90 cm

Paa'at, joiden poikkileikkaus on 30 '30 cm, on upotettu grilliin 5 cm: n syvyyteen.

Betonin lujuusluokka B15, betonin työolosuhteiden g b2= 1.

Betonin rakenteellinen vastus aksiaaliseen jännitykseen RbT = 0,75 MPa (7,65 kgf / cm 2).

Lasketut kuormat grillataessa:

N1 = 5140 kN (524 t c) - pitkittäisvoima grillatahion yläosassa sarakkeen kuormitetusta haarasta;

N 2 = 2450 kN (300,8 t c) on pituussuuntainen voima grillauksen yläosassa sarakkeen vähemmän kuormitetusta haarasta.

Grillin lujuutta on tarkistettava työntämällä saraketta ja kulmakapaa.

Tarkista grilli sarakkeen työntämiseksi

Tarkastus grillauksen levyn työntämiseen suorittaa tämän haaran pohjan teräslevyn ulkoreunan eniten kuormitetulla sarakkeen haara kaavalla (32) ottaen huomioon p. 2.23: n suositukset

Painovoiman suuruus on yhtä suuri kuin

missä on f1 - pilkkujen reaktion suuruus ensimmäisellä rivillä grillauksen reunasta grillattavan kuormitetun osan puolella puusta sarakkeesta:

F2 - paalujen reaktioiden suuruus toisella rivillä grillauksen reunasta rasvattoman grillin osan puolella:

Pituussuuntainen voima ja taivutusmomentti suhteessa poikittaisakseliin:

Painovoiman F raja-arvo, jonka grillaus voi havaita, on yhtä suuri kuin:

F = 2 × 1,12 × 0,75 [2,26 × (0,9 + 0,448) +2,5 (0,71 + 0,495)] × 10 3 = 10179 kN (998 t c)> Fkohti = 5334 kN (543,9 t c).

Tällöin kylvyn lujuus työntää kolonnin.

Tarkista grillikoukku työntämällä nurkkaan kasa

Määritetään laskennallisen kuormituksen suuruus kuormitetulle kulmakapille, kun otetaan huomioon kuor- mitukset grillauksen painosta ja maaperän paino grillauksesta (rakenteen tilavuuspaino kN / m 3: ssä otetaan 0,01 materiaalitiheydeltä, ts. Grillatahalle tilavuuspaino on V1 = 25 kN / m 3 maaperälle V2 = 18 kN / m 3):

a) paalun arvioitu kuormitus omasta painostaan

b) paalujen rakenteellinen kuormitus maaperän täyttöstä grillataessa

Määritä kulmakapselin reaktion suuruus koko kuormituksesta

Nurkakapin puristusvoiman maksimiarvo määritetään kaavalla (14)

Pöydän mukaan. 1 määritä kertoimet b minä:

Näin ollen kalan lujuus työntyy kulmakappaleen läpi.

Esimerkki 3. Keskitetysti avatun aihiotilavuuden laskeminen neliön muotoisena suunnitelmassa teräsbetonipylväiden ryhmälle.

Ottaen huomioon: 40 cm: n 40 cm: n pylväsosa on upotettu grillatauluun 60 cm.

Suunnitelman mukaisen grillataulun mitat - 330 '330 cm; korkeus - 120 cm.

Rostverk lepää 16 pölkkyllä, jonka pituus on 30-30 cm; etäisyys halkeaman akseleiden välillä - 90 cm.

Grillityön jäljellä olevat mitat on merkitty kuv. 18.

Hitto. 18. Pohjalevyn levityslaatta betonialustalle

Puristuslujuuden B25 betoniluokka, betonin käyttöolosuhteiden kerroin g b2 = 0,9.

Rbt = 0,9 x 1,05 = 0,94 MPa (9,64 kgf / cm 2).

Laskettu pituussuuntainen voima kuormituksesta pylvään päälle grillauksen yläosassa

N = 4050 kN (413 tc).

On tarpeen tarkistaa grillimassan lujuus työntämällä ja jakamalla pitkittäisvoiman N avulla.

Pylvään pohjasta työntämiseen tarkoitetun grillataulukon laskeminen saadaan kaavan (5) mukaisesti,

jossa h0 = 1130 - 600 = 530 mm;

Kaavan (2) mukaisesti määritetään kerroin a:

f = 2 × 0,8 × 0,6 = 0,96 m 2 = 0,96 x 10 6 mm 2,

Kaavan (9) mukaan ruoanlaittokapasiteetti on halkaisu

Kaavan (10) mukaan määritämme kertoimen m arvon, jolle ennalta määrätään sivupuristusjännitteen arvo s sid

m = 0,8 - 0,025 s sid = 0,8 - 0,025 x 5,95 = 0,651;

Grillauslaitteen kantavuudelle otamme suuremman arvon, joka saadaan grillauksen laskemisesta halkaisuun ja verrataan sitä kantokykyyn, joka työntää grillatahon yläosasta, ts. h0 = 1130 mm:

Koska halkaisusuihkukannan kantokyvyn todettu arvo ei ylitä sen kantokyvyn arvoa, joka työntää grillatahon yläosasta, lausekkeen 2.8 edellytykset täyttyvät:

4084 kN> N = 4050 kN.

Tällöin saadaan aikaan grillatahon lujuus.

Esimerkki 4. Epäorgaanisesti kuormitetun paalusuojan raudoitetun monoliittisen grillauksen laskeminen modulaarisella kengällä sarjan 1.020-1 / 83 mukaisesti julkisen rakennuksen rungon keskivyöhykkeen pylvääseen.

Ottaen huomioon: kuormitukset sarakkeesta pohjaan grillauksen yläpinnan tasolla:

N = 5000 kN (510 tf); M = 49 kN × m (5ts × m); Q = 20 kN (2 t c).

Pylväät esivalmistettu betoniterä 30'30 cm.

Maalissa oleva paalupaikka, Fsv = 450 kN (45,9 t c); hammaslangan viimeiset paalut (mukaan lukien yli 20%: n ylikuormitus) = 1,2 × 450 = 540 kN (55,1 t c).

Puristuslujuusluokka B25.

Betonin työolosuhteiden kerroin g b2 = 1.1.

R b = 14,5 x 1,1 = 16 MPa (163 kgf / cm2);

R bt = 1,05 x 1,1 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm 2);

Kuumavalssattujen teräslaadut A-III.

Suunnitelma on 330 - 240 cm: n suunnassa suorakaiteen muotoinen. Valitsemme kokoonpanokengän merkin 1.020-1 / 83-sarjan ohjeiden mukaisesti. 1-1 (2F12.9-1).

Betonipukki B15 Betoniluokka:

Hitto. 19. Komposiittivarasto betonielementtiä varten

1 - monoliittinen levy; 2 - asennuskenkä

Esikäsitellyn kengän mitat ovat 120-120 cm, korkeus 90 cm, pohjakerroksen paksuus on 25 cm. Monoliittisen grillauksen yläpinnan merkki on 1,05 m, esikuorittu kenkä on 0,15 m (puhtaasta lattiasta).

Grillin alla olevien paalujen pensaasta otetaan 12 paikkaa. Paalujen sijainti holkissa ja akseleiden paalujen välinen etäisyys näkyvät helvetissä. 19. Paalujen yläpäät suljetaan 5 cm: n korkeudelle. Pohjaveden syvyys on 5 m.

Grillitilan laskeminen työntöpylväässä

Laskenta tehdään kaavalla (4).

Pallojen reaktioiden suuruus kolonnista kuormitetaan grillata- malla grillataavan ylemmän vaakasuoran pinnan tasolla määritetään seuraavasti:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) grillirungon reunasta toisessa rivissä grillattavan kuorittuneen osan puolelta

Painovoiman suuruus

Määritämme monoliittisen grillatun paksuuden 60 cm. Teemme komposiittirakenteen lävistyslaskennan kokoonpanokupin pohjasta ja grillilevystä. Keräyskupin pohjan ja monoliittisen grillauksen kokonaispaksuus (pylvään pohjalta) on yhtä suuri kuin

Arvioitu korkeus h0 = hbot- 1 = 90 - 7 = 83 cm, mukaan lukien grillauksen monoliittiosuuden laskettu korkeus on 53 cm.

Määritä c: n arvo1 ja c2 (etäisyydet pilarin reunoista pinoiden vastaaviin reunoihin):

Kaavan (2) mukaisesti määritämme kerroin a, joka ottaa huomioon pituussuuntaisen voiman osittaisen siirtämisen grillin levyn osaan lasin seinien läpi

Kaavan (4) mukaisesti määritämme suurimman arvon, jonka komposiittikarhu voi havaita.

eli joka on varustettu lävistyspylväällä olevan grillataulukon voimakkuudella.

Ota monoliittisen levyn paksuus 60 cm.

Määritä kuormituksen suuruus paalussa ottaen huomioon grillatahnan paino, esikuivattu kenkä ja maaperä kuorimakkareiden reunuksilla.

Komposiittiteräksen ja maaperän keskimääräinen tilavuuspaino on yhtä suuri kuin V = 21 kN / m 3, ylikuormitustekijä g f = 1.1.

Monoliittisen grillauksen pohjalla olevan pituussuuntaisen voiman ja momentin suuruus:

Nbot = N + G = 5000 + 302 = 5302 kN (540,6 tc);

Lasketut kuormat paaluilla:

a) Grillin reunasta ensimmäisestä rivipehmustuksesta grillattavan kuorittuneen osan puolelta

b) roottorin reunasta toisessa rivipehmussa

Näin ollen paalun kantavuus on järjestetty.

Nurkkapuristimen työntämisen ansiosta

Laskenta tehdään kaavan (14) mukaisesti.

Tarkasta lautan monoliittisen grillauksen paksuus h1 = 60 cm

Grillilevyn korkeus paalun yläpinnasta on yhtä suuri kuin

Määritä paalin maksimikuorma siitä, millainen tilaus on, että teräslevyn levy on pakotettu nurkkaan

Siksi rasvakilven levyn lujuus puristussokkakapilla varustettuna.

Grillitilan levyn kaltevien osien lujuus lasketaan poikittaisvoimalla

Laskenta tehdään kaavan (15) mukaisesti.

Määritetään poikittaisvoiman laskettu arvo rasvattoman kuoren suurimmasta osasta, kun kaikkien kuumien kuoren viimeisen rivi-

3 × 450,6 = 1352 kN (137,8 t c);

Määritä poikittaisvoiman raja-arvo, joka voi ottaa grillattavan levyn kaltevassa osassa:

Siksi on aikaansaatu grillattavan levyn kaltevien osien lujuus poikittaisvoimalla.

Laskentilevyn grillataivutus

Määritä taivutusmomenttien suuruus kohdissa 1-1 ja 2-2, jotka kulkevat esivalmistetun kengän pohjan reunoilla

Kaavojen (19) ja (23) avulla määrittelemme vaaditun raudoituksen osan teräslajista A-III (Rs = 365 MPa):

taulukon mukaan. 2 kun q = 0,09, löydämme v = 0,952;

pituussuunnassa 23 Æ18 AIII

poikittaissuunnassa 17 Æ 16 AIII

Grillituksen perustuksen vahvistamiseen käytetään hitsattua vahvistusverkkoa GOST 23279-84 -merkkien mukaisesti

Tarkasta grillattavan levyn kaltevien osien voimakkuus taivutusmomenttiin

Tarkastus tehdään grillattavan levyn kuormitetun osan puolella.

Määritetään poikittaisvoiman raja-arvo, jonka grillauksen monoliittinen levy voi havaita vievästi kaltevalla osuudella, joka muodostuu tavanomaisten halkeamien muodostumisesta ja kulkee viimeisen rivin pilarin sisäpintojen tasosta lähikirjaston lähimmälle ulkopinnalle:

Saatu arvo on suurempi kuin kaikkien uloimman rivin paalujen reaktioiden summa tarkasteltavan osan sivulta: 1352 kN (137,8 tonnia c).

Siksi kaltevien osien lujuus taivutusmomentilla on aikaansaatu.

LIITE

PERUSKIRJEET

Ulkoisten kuormien ja vaikutusten vaikutukset

M on taivutusmomentti;

N on pituussuuntainen voima;

Q - sivusuuntainen voima;

Fkohti - työntövoima;

F - paalireaktio.

Rb - suunnitella betoniresistenssi aksiaalisen kompression suhteen ensimmäisen ryhmän raja-asemaan;

Rbt - betonin laskettu vastus aksiaaliseen jännitteeseen ensimmäisen ryhmän lopulliselle tilalle;

Rs - lujitteen lujuuden vastustuskyky jännitteelle ensimmäisen ryhmän raja-asemasta;

RSW - poikittaisen lujitteen rakenteellista kestävyyttä jännitteelle kaltevien osien laskennassa poikittaisvoiman vaikutuksesta.

ja; b - grillattavan pohjan pituus ja leveys;

1; b1 - vastaavasti, alaosarakkeen suuremman ja pienemmän koon;

h on grillauksen koko korkeus;

h1 - grillilevyn korkeus;

h0 - grillimassan työkorkeus;

h01 - grillikilven työskentelykorkeus;

haps - sarakkeen asennuksen pituus grillattavan lasin tai levyn aikana;

S - askel paalut paalun holkissa;

bas; bbas - mitat teräspylvään pohjan pohjalevyllä;

a - betonipinnan suojaava betonikerros;

e0 - pituussuuntaisen voiman N epäkeskisyys suhteessa kolonnin alennetun osan painopisteeseen;

ja minä - painettavan kuvion i: nnen sivupinnan pohjien summa;

kanssa minä - i: nnen kaltevan osan ulkoneman pituus;

d on vahvikkeen halkaisija;

s - poikkipinta-ala;

f - alapäässä upotetun pylvään sivupinta-ala;

b - grillimassan poikkileikkausaluetta, joka otetaan huomioon laskettaessa grillauksen voimakkuutta jakautumisessa.

1. Yleiset säännökset. 1

2. Grillien laskeminen lujuuden mukaan. 2

A. Esivalmistettujen betonipylväiden grillimassojen lujuuden laskeminen

B. Grillien laskeminen monoliittisille raudoitetuille betonipylväille lujuuden osalta. 13

B. Teräspylväiden grillimassojen laskeminen lujuuden mukaan. 13

3. Grillit lasketaan halkeilua varten. 15

4. Rakenteelliset suositukset. 16

5. Esimerkkejä grillauksen laskemisesta. 17

Liite Perustekirjoitus. 30

Snip pile grillage säätiö

RAKENNUSNORMAT JA SÄÄNNÖT

Esittely julkaistu 1.1.1981

KEHITTÄVÄ NIIOSP niitä... Gersevanov Neuvostoliiton valtion Rakentaminen komitean (Candidate Teknillisten tieteiden B.V.Baholdin - Head of kierteet, tohtori Teknillisten tieteiden ja V.A.Ilichev E.A.Sorochan; teknisten tieteiden ehdokkaita Yu.A.Bagdasarov, V.M.Mamonov, L.G.Mariupolsky, V.G.Fedorovsky ja N.B.Ekimyan, H.A.Dzhantimirov), instituutti Fundamentproject Minmontazhspetsstroya USSR (ehdokas teknisten tieteiden ja Yu.G.Trofimenkov V.M.Shaevich ;. GM Leshin ja R.E.Hanin) ja CNIIS Mintransstroy (ehdokkaat Teknillisten tieteiden N.M.Glotov, E.A.Tyulenev ja I.E.Shkolnikov) mukana DalNIIS, Donetsk ja Harkova PromstroyNIIproekt PromstroyNIIproekt Neuvostoliiton valtion Rakentaminen komitea, HIPRO RSFSR, VNIMI Teollisuus- ja sosiaaliasiainministeriö, Teollisuus- ja ympäristöministeriö Ukrainan SSR: n korkeakoulutuksen ministeriöiden laitokset.

PYYTÄÄ NIIOSP niitä. Gersevanov Gosstroy Neuvostoliitto.

VALMISTETTU HYVÄKSYNTÄÄN Glavtechnormirovaniem Gosstroya Neuvostoliitto (O.Silnitskaya).

HYVÄKSYT 20 päivänä joulukuuta 1985 annetun Neuvostoliiton Gosstroyn nro 243 päätöslauselmalla.

Kun SNiP 2.02.03-85 "Pile Foundations" tulee voimaan 1.1.1987, se menettää voimaa:

luku SNiP II-17-77 "Pallosäätiöt";

muutokset ja lisäykset SNiP II-17-77: n pääjohtajalle, joka hyväksyttiin 16.1.1981, USSR: n valtionrakentamiskomitean 17.1.1981 antamasta päätöslauselmasta nro 4, nro 224, lokakuu 25, 1982 ja nro 313, 6.12.1983.

Nämä standardit koskevat rakenteeltaan vastavalmistuneiden ja rekonstruoidujen rakennusten ja rakennelmien pylväsperiaatteita.

Nämä säännöt eivät koske suunnitteluun paaluperustukset rakennusten ja rakenteiden pystytettiin ikiroudan paaluttamisen koneita dynaamisia kuormia sekä öljyn torneja ja muita rakenteita pystytetty mannerjalustalla syvyydessä upottamalla tukee yli 35 metriä.

Rakennusten ja rakenteiden pylväsrakenteet, jotka on pystytetty alueille, joilla on läsnäolo tai mahdollisuus kehittää vaarallisia geologisia prosesseja (karst, maanvyörymät jne.), Olisi suunniteltava ottaen huomioon Neuvostoliiton Gosstroyn hyväksymien tai sovittavien asiaa koskevien säädösten lisävaatimukset.

1. YLEISET SÄÄNNÖKSET

1.1. Valitaan pohjan rakenne (kasa, luonnollinen tai keinotekoinen perusteella), ja muodostavat paalut ja paalun emästä (esim., Kasa pensaat nauhat kentät) olisi perustuu erityisiin olosuhteisiin työmaan, tunnettu tekniikan tutkimus, suunnittelu kohdistuvat kuormat säätiö perustuu teknisen ja taloudellisen vertailun tuloksiin säätiöiden suunnitteluratkaisujen mahdollisista vaihtoehdoista (jotka on arvioitu alennetuista kustannuksista) ottaen huomioon taloudelliset menot th perustiedot rakennusmateriaalit ja tarjoamaan mahdollisimman täydellisen hyödyntämisen lujuus ja muodonmuutosominaisuudet maaperän ja fysikaalis-mekaaniset ominaisuudet perusta materiaaleista.

1.2. Paaluperustukset on suunniteltava pohjalta geodeettisen, Geologiset, insinööri-hydrometeorologisten tutkimuksia työmaalla sekä pohjalta ilmaisevan datan tarkoituksen, muotoilu ja tekniset ominaisuudet on suunniteltu rakennelmia ja edellytykset niiden toimintaa, jotta rasitus perusta, paikallisten rakennusolosuhteiden mukaisesti.

Pallosäätiöiden suunnittelu ilman asianmukaista ja riittävää teknistä ja geologista tutkimusta ei ole sallittua.

1.3. Suunnittelustutkimusten tulosten on sisällettävä tiedot, jotka ovat välttämättömiä säätiön tyypin, paalun mukaan, määrittämiseksi paalujen tyypin ja niiden mittojen (poikkileikkausmitat ja paalun pituus, paalun sallittu suunnittelukuormitus) ottaen huomioon mahdollisten muutosten ennusteet (rakennuksen ja hyödyntäminen) rakennustekniikka-geologiset ja hydrogeologiset olosuhteet sekä sen kehittämiseen tarvittavien teknisten toimenpiteiden tyyppi ja määrä.

Tutkimuksen materiaaleissa on oltava maaperän kenttä- ja laboratoriotutkimusten tulokset ja tarvittaessa paalun perustuksia suunnittelevan organisaation vahvistamat tulokset täysimittaisten paalujen staattisten ja dynaamisten kuormitustestien tuloksista.

Geologiset osuudet on annettava myös maaperän kerrostumia koskevien tietojen kanssa, niiden kahden fysikaalis-mekaanisen ominaisarvon laskennalliset arvot, joita käytetään kahden rajoitustilan ryhmän laskelmissa ja jotka osoittavat vahvistetun ja ennustetun pohjaveden pinnan aseman ja jos on olemassa kuuluvia tuloksia.

Huom. SNiP 3.02.01-83 -standardin vaatimusten mukaisesti rakentamisen aikana tehdyt pylväskoettimet ovat vain vertailuarvoja pilarin perustusten laadun ja niiden suunnittelun vaatimustenmukaisuuden määrittämiseksi.

1.4. Pallosäätiöiden hankkeiden tulisi mahdollistaa perustusten ja säätiöiden muodonmuutosten täysimittainen mittaaminen tapauksissa, joissa käytetään uusia tai puutteellisesti tutkittuja rakennusten ja rakenteiden rakenteita tai niiden perustuksia, rakennetaan kriittisiä rakennuksia ja rakenteita vaikeissa teknisissä ja geologisissa olosuhteissa sekä myös, jos suunnittelutoiminnassa on erityisiä vaatimuksia mittaamalla kanta.

1.5. Pylväsperiaatteet, jotka on tarkoitettu käytettäväksi aggressiivisissa ympäristöissä, olisi suunniteltava vastaamaan SNiP 2.03.11-85: n vaatimuksia, ja pinoihin perustuvissa puurakenteissa otetaan huomioon myös vaatimukset, joilla ne suojataan mätänemiseltä, tuhoutumiselta ja vahingoittumiselta.

2.1. Maaperän tunkeutumismenetelmän mukaan on eroteltava seuraavat paalut:

a) betonielementit teräsbetoni, puu ja teräs upotetaan maahan ilman kaivauksia käyttäen vasarat, vibraattorit, vibrovdavlivayuschih ja puserruslaitteen ja teräsbetoni paalut kääre syvenee täryttimet ilman lovi tai syvennys, jossa on osittainen maahan ja täytetään betonimassan;

b) raudoitetut betoniporat, jotka on haudottu täryttämättömillä pinoajoneuvoilla ruoppauksella ja jotka on täytetty osittain tai kokonaan betoniseoksella;

c) maaperään sijoitettu betoni ja teräsbetoni, joka on sijoitettu maaperään sijoittamalla betoniseos kaivoihin, jotka on muodostettu maaperän pakotetun puristamisen seurauksena;

d) teräsbetoniset porauslautat, jotka on sijoitettu maahan täyttämällä poratut kuopat betoniseoksella tai asentamalla niihin raudoitetut betonielementit;

2.2. Maaperän kanssa tapahtuvan vuorovaikutuksen ehtojen mukaan paalut on jaettava osastoihin ja perättäisiin paaluihin.

Kaikkien tyyppisten paalujen, jotka perustuvat kivikkoisiin maaperään ja ajettaviin paaluihin, lisäksi puristettaviin maaperään, on syytä huomata pölkkyjä.

Huom. Alhaisen puristettavan maaperän kohdalla on karkeita ja keskitiheyksisiä ja tiheitä hiekkakiviä sisältäviä maaperä sekä kiinteä sakeus veteen kyllästetyssä tilassa, jonka muodonmuutosmoduuli on 500 000 kPa.

Maaperänkestävyyden voimia, lukuun ottamatta kielteisiä (negatiivisia) kitkavoimia pylväiden sivupinnalla, ei pitäisi ottaa huomioon laskentaan niiden kantavuudesta perustusmaalla.

Suspensoiduissa paaluissa on oltava kaikentyyppiset paalut, jotka perustuvat puristettaviin maaperään ja kuorman siirtäminen pohjan maaperään lateraalisella pinnalla ja alapäähän.

Huom. Negatiivisia (negatiivisia) kitkavoimia kutsutaan paalun sivupinnaksi ilmeneviksi voimiksi, jotka ovat lähellä maaperän maaperää ja jotka suuntautuvat pystysuoraan alaspäin.

2.3. Vahvistettu betonipilareita, joiden poikkileikkaus on enintään 0,8 m sis. ja halkaisijaltaan vähintään 1 m halkaisijaltaan kasaavat kuoret on jaettava seuraavasti:

a) vahvistamismenetelmällä - kuorien ja paalujen paaluilla, joissa ei ole rasitettua pituussuuntaista lujitusta poikittaisella vahvikkeella ja esijännitetty varren tai langan pitkittäislujituksella (suuren lujuuden omaavalla langalla ja vahvistusköydillä), joissa on poikittainen vahvistus ja ilman sitä;

b) poikkileikkaukseltaan neliön muotoinen, suorakulmainen, T-muotoinen ja I-palkki, neliö, jossa on pyöreä ontelo, ontto pyöreä osa;

c) pitkittäisleikkauksena - prismamaisella, sylinterimäisellä ja kaltevalla sivupinnalla (pyramidi, trapezoidinen, romboidinen);

d) rakenteellisilla ominaisuuksilla - integroituja ja komposiittipinoja varten (erillisistä osista);

e) alemmassa päätyrakenteessa - paikoilla, joissa on terävä tai tasainen alempi pää, tasainen tai irtoava laajeneminen (klubin muotoinen) ja ontot paaluilla, joissa on suljettu tai avoin alapää, tai kammottavan kantapää.

Huom. Betonielementtien paalut kamufletnoy viidennen täytetään ajo paalut ontto pyöreä poikkileikkaus alaosassa, jossa on suljettu ontto teräskärki seuraavien täyttöjen ontelon ja kärki paalun ja betoniseoksen räjähdys laite kamufletnoy kantapää käsikappaleen. Pallokohtien projekteissa, joissa on käytetty naamioitua kantapäätä käyttäviä paaluja, olisi annettava ohjeita räjäytystoimenpiteiden sääntöjen vaatimusten noudattamisesta, myös määritettäessä sallitut etäisyydet olemassa olevista rakennuksista ja rakenteista räjähdyspaikkaan.

2.4. Laitteen menetelmällä olevat paalut jaetaan seuraavasti:

a) upotus, joka on järjestetty upottamalla putkiputkia, jonka alapää on suljettu kengällä tai maahan jäävällä betonipäähän, ja näiden putkien myöhempi uuttaminen betoniseoksena täytetään kaivoissa;

b) täytetyt vibro-leimattomat, jotka on järjestetty rei'itettyihin kaivoihin täyttämällä kuopat kovalla betoniseoksella, joka on tiivistetty värähtelevällä leimalla putken muodossa, jossa on terävä alempi pää ja jonka tärytyspuristin on kiinnittänyt siihen;

c) täytetään leimattuun laatikkoon, joka on järjestetty leimaamalla pyramidin tai kartiomaisen maametallin kaivoihin ja täyttämällä ne betoniseoksella.

2.5. Porauspallot laitteen menetelmän mukaan jaetaan seuraavasti:

a) Kiinteä kiinteä poikkileikkaus laajennetulla ja laajentamattomalla alueella, ja se on jauhettu jauhettuihin jauhemaisiin pohjavesimuodostumiin ilman kaivojen seinämien kiinnittämistä ja maaperään pohjaveden alapuolella - kiinnittämällä kuopan seinät muulla tai varastoitua talteenottavaa koteloa ;

b) porattu ontto pyöreä osa, joka on järjestetty käyttämällä moniosaista värähtelevää ydintä;

c) puristetaan tiivistetyllä pohjalla, joka järjestetään soran avulla soraa alareunaan;

d) kyllästyneellä naamioinnilla, joka on järjestetty porauskaivojen avulla, minkä jälkeen muodostuu laajeneminen räjähdyksen avulla ja betonisäiliöiden täyttö;

e) läpimitaltaan 0,15-0,25 m: n buuroiiniruisku, joka on järjestetty injektoimalla (ruiskuttamalla) hienojakoinen betoniseos tai sementti-hiekkalaasti porakaivoksiin;

f) paalutuspylväät, jotka on järjestetty poraamalla kaivoja laajentamalla tai ilman niitä, sijoittamalla niihin sementti-hiekkalaasti laasti ja laskemalla sylinterimäisiä tai prismaattisia kiinteän osan osia, joiden sivut tai halkaisija on vähintään 0,8 metriä kaivoihin;

g) Naamioitu kantapää, joka eroaa tylsistyneistä paaluista, joissa naamiointi kantapää (ks. kohta "d"), sillä kammottavan laajenemisen muodostumisen jälkeen kaivoon lasketaan vahvistettu betonipolymeeri.

Huomautuksia: 1. Koteloputket voidaan jättää maahan vain siinä tapauksessa, että mahdollisuutta käyttää muita pohjarakentamisratkaisuja suljetaan pois (kun rakennetaan porakoneita maaperässä, jonka suodatusnopeus on yli 200 m / vrk.) Käytettäessä porakoneita olemassa olevien maanvyörymien ja muissa perustelluissa tapauksissa).

2. Kun järjestää tylsistyneitä paaluja silkkimassalla, se saa käyttää ylimääräistä vedenpainetta kuoppien seinämien kiinnittämiseen.

2.6. Vahvistettu betoni ja betonipallot on suunniteltava raskaasta betonista.

Betonielementtien paalut pitkittäin vahvistaminen vapaa jännitteitä, joille ei ole olemassa kansallisia standardeja sekä painettuja ja puupaalua on tarpeen säätää konkreettisia luokan ei ole alle B15, betonielementtien paalut esijännitettyjen vahvistaminen - vähintään V22,5.

Lyhyissä särmäys- ja porauskuopissa (alle 3,5 metriä) perustelluissa tapauksissa on sallittua käyttää raskaaseen betoniin luokkaa, joka ei ole alle B7,5.

2.7. Kaikkien rakennusten ja rakenteiden betoniteräkset, lukuun ottamatta napoja, siltoja, hydrauliikkarakenteita ja suuria ylitysjohdotuksia, on oltava rakenteeltaan raskaasta luokasta valmistettua betonia, joka ei saa olla pienempi kuin:

esikuvioituja grillatöitä varten - B15

Yläpuolisten voimajohtojen suurten liityntöjen tukien osalta esivalmistettujen ja monoliittisten grillausbetonien luokka olisi otettava vastaavasti B22.5: ssä ja B15: ssä.

Sillatukien kohdalla betoniporsien ja paalun grillausluokitukset on osoitettava SNiP 2.05.03-84: n vaatimusten mukaisesti hydraulirakenteille - SNiP 2.06.06-85.

2.8. Betonin betonoitavissa sarakkeisiin lasit kasattu lauttaa säätiöiden ja kasa päät modulaarinen nauha grillage annetaan mukaisesti vaatimusten SNIP 2.03.01-84 asetettu konkreettisia sinetöidä elementti- liitokset, mutta ei alle luokka V12,5.

Huom. Sillan ja hydrauliikkarakenteiden suunnittelussa betoniluokka betoniseosten elementtien päällekytkemiseksi tulisi olla yksi askel suurempi yhdistettyjen esivalmistettujen elementtien betoniluokkaan nähden.

2.9. Betonien laatu pakkasen ja vedenkestävyys paalujen ja paaluttamisen grillit olisi käytettävä, seuraavat vaatimukset GOST 19804,0-78, leikata 2.03.01-84, siltojen ja vesirakenteilla - vastaavasti leikata 2.05.03-84 ja leikata 2.06.06-85.

2.10. Puiset paalut on valmistettava havupuusta (mänty, kuusi, lehtikuusi, kuusi), joiden halkaisija on 22-34 cm ja pituus 6,5 ja 8,5 metriä, jotka täyttävät GOST 9463-72: n vaatimukset.

Pahkien valmistuspäiväkirja on tyhjennettävä kuoresta, kasveista ja oksista. Lokien luonnollinen kartiomaisuus (sbeg) säilyy. Pakoputkien poikkileikkauksen, pidennyksen ja rakenteen mitat otetaan laskennan tulosten ja suunnitellun kohteen ominaisuuksien mukaisesti.

Huom. Mahdollisuus käyttää puisia halkeamia, joiden pituus on yli 8,5 metriä, on sallittu vain yhteisymmärryksessä paalujen valmistajan kanssa.

2.11. Puu- tai pylväspätöiden pätkät tai pylpyrät, jotka on kiinnitetty pitkin pituutta, ja pakettipinoissa on päällekkäisiä metallilevyjä tai suuttimia. Pakattujen paalujen liitokset tulisi sijoittaa vähintään 1,5 metrin etäisyydelle toisistaan.

3. LASKENTAPERIAATTEET

3.1. Pallosäätiöiden ja niiden emästen laskeminen on suoritettava rajoittavien olosuhteiden mukaan:

a) ensimmäinen ryhmä:

paalujen ja paalun grillausmateriaalien lujuudesta (ks. 3.6);

paalusuojan maaperän kantavuudesta (ks. kohta 3.10);

pilarin perustusten kantavuudelle, jos niihin siirretään merkittäviä horisontaalisia kuormituksia (tukiseinät, välike-rakenteiden perustukset jne.) tai jos perustukset rajoitetaan rinteillä tai muodostuvat jyrkästi upottamalla maakerroksia jne. (katso s.3.13);

b) toinen ryhmä:

pystysuorilla kuormituksilla olevien paalujen ja paalun perustusten sedimentteihin (ks. 3.15 jakso, 6 kohta);

paalujen liikkeistä (vaurioiden horisontaaliset kulmakohdat ja paikat pohjaan horisontaalisten kuormien ja momenttien vaikutuksesta (ks. suositeltu lisäys 1);

halkeamien muodostumisesta tai avaamisesta paalun perustusten teräsbetonirakenteissa (ks. kohta 3.6).

3.2. Kuormitukset ja vaikutukset, jotka on otettu huomioon paalusäätiöiden, kuormitustekijöiden ja mahdollisten kuormitusyhdistelmien laskelmissa, olisi otettava SNiP 2.01.07-85: n vaatimusten mukaisesti ottaen huomioon SNiP 2.02.01-83: n ohjeet.

Kuormien arvot on kerrottava niiden käyttötarkoituksen mukaisilla luotettavuuskertoimilla, jotka on toteutettu Neuvostoliiton valtionrakentamiskomitean hyväksymien rakennusten ja rakenteiden vastuuasteen laskemista koskevien sääntöjen mukaisesti.

3.3. Pallojen, paalusäätiöiden ja niiden kantavien kantajien laskeminen on suoritettava kuormien tärkeimmillä ja erityisillä yhdistelmillä, muodonmuutoksilla - pääyhdistelmissä.

3.4. Kuormat, iskut, niiden yhdistelmät ja kuormitustekijät laskettaessa siltojen ja hydrauliikkarakenteiden kasausperiaatteita olisi otettava SNiP 2.03.05-84: n ja SNiP 2.06.06-85: n vaatimusten mukaisesti.

3.5. Kaikki laskokset paaluista, paaluperustuksista ja niiden pohjista on suoritettava käyttämällä materiaalien ja maaperän ominaisuuksien laskettuja arvoja.

Lasketut arvot materiaalin ominaisuuksien paalujen ja paalu arinoita otettava vaatimusten mukaisesti 2.03.01-84 SNP SNP II-23-81, SNP II-25-80, ja SNP SNP 2.05.03-84 2.06.06-85.

Maaperän ominaisuuksien laskennalliset arvot olisi määritettävä SNiP 2.02.01-83: n ohjeilla ja ympä- röivän kasaerän kerrointen kertoimien arvot on otettava suositellun lisäyksen 1 ohjeiden mukaisesti.

Maaperän laskettu vastus paalun R alapuolella ja paalun sivupinnalla on määritettävä kohdassa Sec. 4.

Jos on tehty kenttätutkimuksia, jotka on suoritettu kohdan Sec. 5, paalujen pohjan maaperän kantavuus on määritettävä ottamalla huomioon maaperän staattisen säteilyn, maaperän testaus referenssivaiheen tai dynaamisen testin mukaan. Staattisen kuormituksen omaavien paalujen testauksessa on testien tulosten perusteella otettava huomioon paalusuojan maaperän kantavuus.

3.6. Laskeminen vahvuus paalujen ja paalun arinoita materiaalin tulisi olla vaatimusten mukaisesti 2.03.01-84 SNP SNP II-23-81, SNP II-25-80, siltojen ja vesilaitoksen - SNP SNP 2.05.03-84 ja 2,06.06-85 ottaen huomioon PP.3.5, 3.7 ja 3.8 kohdassa sekä suositellussa liitteessä 1 esitetyt lisävaatimukset.

Laskeminen betonirakenteiden paalun perustan halkeamien muodostumista ja tietojen olisi mukaisesti vaatimusten SNIP 2.03.01-84, sillat ja vesilaitoksen - kuten vaatimukset SNIP 2.05.03-84 ja palanen 2.06.06-85 vastaavasti.

3.7. Kaikkien tyyppisten paalujen laskemiseksi materiaalin lujuuden mukaan paalua on pidettävä tangona, joka on jäykästi kiinnitetty maahan, joka on sijoitettu grillattavan jalan päähän etäisyydellä, joka määritetään kaavalla

jossa: - paalun pituus korkean grillaten jalasta tasoitustasoon m;

- deformoitumiskerroin, 1 / m, määritetty suositellun liitteen 1 mukaisesti.

Jos porojen ja kuorien poraamiseksi, jotka on haudattu karkean maaperän paksuuteen ja upotettu kivikkoiseen maahan, on otettava huomioon suhde (jossa h on

pylvään tai paalun kuoren syvyys, mitattuna sen alapäästä maaperänsuunnittelun tasoon, jossa on suuri grilli, jonka pohja on maanpinnan yläpuolella ja alhaisen grillataustyön pohjan alapuolella, jonka pohja on taipuisa tai upotettu karkeaksi maaperäksi, paitsi erittäin puristettavaksi, m).

Laskettaessa materiaalin lujuutta CFA kasaamalla upotettu voimakkaasti Compressors alukkeita, joissa muodonmuutos kimmokerroin E = 5000 kPa (50 kgf /) tai vähemmän, arvioitu pituus paalun nurjahduksen halkaisijasta riippuen paalujen d tulisi olla yhtä suuri kuin:

kohdassa E = 500-2 000 kPa (5-20 kgf /)

Е = 2000-5000 kPa (20-50 kgf /)

Jos se ylittää erittäin puristettavan maakerroksen paksuuden, arvioitu pituus on sama

3.8. Materiaalin kestävyyden laskemista varten (lukuun ottamatta pylväitä ja porauspinoja) betonirakenteen suunnittelun vastus on otettava huomioon ottaen huomioon työolosuhteiden kerroin SNiP 2.03.01-84: n ohjeiden ja työolojen kertoimen mukaisesti ottaen huomioon paalutusmenetelmän vaikutus:

a) silty-savi-maaperässä, jos kaivojen poraus ja niiden betonointi ovat mahdollisia kiinnittämättä seiniä, kun pohjavesi on sijoitettu rakennusprosessin aikana paalujen kantapään alapuolelle,

b) maaperässä, porauksessa ja betonisoitumisessa, jossa kuivatetaan käyttäen keräyskelpoista koteloa,

c) maaperässä, porauksessa ja betonisaatiossa, jossa vedessä on vettä,

d) maaperässä, porauksessa ja betonissa, jossa suoritetaan mudassa tai veden liiallisessa paineessa (ilman koteloa),

Huom. Betoni vedessä tai mudan alapuolella tulisi suorittaa vain vertikaalisesti siirrettävän putken (VPT) menetelmällä tai betonipumpuilla.

3.9. Kaikkien tyyppisten paalujen laskutoimitukset olisi tehtävä niiden rakennusten tai rakenteen siirrettyjen kuormien vaikutuksesta, joita käytetään myös paalujen aiheuttamien voimien vaikutuksesta omaan painoonsa paalujen valmistuksessa, varastoinnissa, kuljetuksessa ja nostettaessa niitä paalun kuljettajalle yhdestä kohdasta, joka on kauempana paalun päästä (missä on paalun pituus).

Pallon voima (palkista) oman painonsa vaikutuksesta olisi määritettävä ottaen huomioon dynaaminen tekijä, joka on yhtä suuri kuin:

1.5 - vahvuuden laskemisessa;

1.25 - laskettaessa halkeamien muodostumista ja avaamista.

Näissä tapauksissa kuorman luotettavuuskerroin sen oman painon mukaan on yhtä suuri kuin yksi.

3.10. Säätömaiden laskentakapasiteetin perusteella säätöön ja sen ulkopuolella oleva yksittäinen paalu lasketaan ehton perusteella

missä on kuormitus siirretty paaluun (pitkittäinen voima, joka syntyy perustekniikassa vaikuttavista rakenteellisista kuormituksista ja niiden epäedullisimmista yhdistelmistä) määritettynä 3.11 kohdan suuntaviivojen mukaisesti;

- yksittäisen paalun pohjan maaperän laskennallinen kantavuus, jäljempänä "kasaantokapasiteetti" ja määritetty kohdan 2 mukaisesti. 4 ja 5.

Luotettavuustekijän oletetaan olevan:

1.2 - jos paalujen kantavuus määräytyy staattisen kuormituksen kenttäkokeiden tulosten perusteella;

1.25 - jos paalun kantavuus määritetään laskemalla staattisen maaperän äänihäiriöiden tulokset, pylvään dynaamisten testien tulokset, jotka suoritetaan ottamalla huomioon maaperän elastiset muodonmuutokset, sekä maaperän kenttäkokeiden tulokset vertailukapselilla tai paalutunnistimella;

1.4 - jos paalin kantavuus määritetään laskemalla, mukaan lukien paalujen dynaamisten testien tulokset, jotka suoritetaan ottamatta huomioon maaperän kimmoisia muodonmuutoksia;

1,4 (1,25) * - sillatukien perustuksiin, joissa on pieni grillata, roikkuvat paalut ja paaluilla varustetut pylväät, joilla on suuri grillaus - vain paaluilla, jotka tuntevat puristuskuorman riippumatta siitä, kuinka paljon paaluja on perustilassa;

* Suluissa olevat arvot annetaan, kun paalun kantavuus määritetään staattisen kuormituksen kenttäkokeiden tulosten avulla tai laskemalla maaperän staattisen äänityksen tulokset.

joissa on korkea tai matala rypytys, jonka pohjalla on erittäin puristettavissa oleva maaperä, ja perättäiset paalut, jotka tuntevat puristuskuormituksen, sekä kaikenlaiset grillata- miset ja jälkijäämat ja halkeamat, jotka tuntevat vetävän kuormituksen, riippuvat alusrakenteiden pinoiden lukumäärästä:

21 pinoa ja enemmän. 1,4 (1,25)

11-20 paalut. 1,55 (1,4)

sarakkeen alla olevan yksittäisen paalun perustuksiin, joiden kuormitus yli 600 kN: n (60 ts) neliöosaa pitkin ja yli 250 kt: n paalupakalla - kerroinarvon on oltava 1,4, jos paalun kantavuus määritetään staattisten testien tuloksista kuorma ja 1.6, jos paalun kantavuus määritetään muilla tavoilla;

- kiinteiden kasa-alojen jäykkää rakennetta varten, joiden maksimipituus on vähintään 30 cm (paalujen lukumäärä on yli 100), jos paalin kantavuus määräytyy staattisten testien tulosten perusteella.

Huomautuksia: 1. Kaikkien paalujen tyyppien, sekä puristus- että vetorakontien laskennassa, kuormituksessa olevan paalun pitkittäisvoima määritetään ottaen huomioon oma painonsa paino, joka otetaan kuorman turvallisuustekijä huomioon ottaen, mikä lisää rakenteellista voimaa.

2. Jos paaluperustusten laskeminen tehdään ottaen huomioon tuuli- ja nosturikuormat, ääripäreillä havaittavaa laskennallista kuormitusta voidaan nostaa 20% (lukuun ottamatta voimansiirtotornien perustuksia).

Jos sillanpohjan paalut ulkoisten kuormien suunnassa muodostavat yhden tai useampia rivejä, kun otetaan huomioon (yhteiset tai erilliset) kuormitukset, jotka aiheutuvat jarrutuksesta, tuulen paineesta, jäästä ja kuormitettujen pinoiden havaittavista aluksista, suunnittelun kuormitus kasvaa 10 prosentilla neljällä pitsit peräkkäin ja 20% kahdeksan pihdit ja enemmän. Pylväiden keskimääräisellä lukumäärällä suunnittelun kuormituksen prosentuaalinen nousu määritetään interpoloimalla.

3.11. Nollapisteen N, kN (ts) suunnittelupaino olisi määritettävä harkitsemalla säätöä kehysrakenteeksi, joka havaitsee pystysuorat ja vaakasuorat kuormat ja taivutusmomentit.

Perusrakenteilla, joissa on pystysuoria paaluja, paalun rakenteellinen kuormitus määritetään kaavalla

missä on laskettu puristusvoima, kN (tc);

- laskennalliset taivutusmomentit, kNm (tcm), suhteessa pinoiden x- ja y-suunnitelmaa oleviin pääakseleihin grillauksen jalan tasossa;

n on palkkien määrä säätiössä;

- etäisyydet pääakseleista kunkin paalin akseliin, m;

x, y ovat etäisyydet pääakseleista kunkin paalin akseliin, jolle laskettu kuorma lasketaan, m.

3.12. Vaakasuora kuormitus, joka vaikuttaa säätöön saman poikkileikkauksen omaavilla pystysuorilla paaluilla, on sallittava jakautua tasaisesti kaikkiin paaluihin.

3.13. Pallosäätiön ja sen perustuksen vakavuus on tarkistettava SNiP 2.02.01-83: n vaatimusten mukaisesti ottaen huomioon lisä horisontaalisten reaktioiden vaikutukset maaperän siirrettyyn osaan kiinnitetyistä paaluista.

3.14. Pylväiden ja paalun perustukset on laskettava materiaalin lujuuden perusteella ja perustusten vakauden tarkastamisen pakkasen voimien vaikutuksesta, jos pohja taitetaan kallistuvilla mailla.

3.15. Pallojen ja paalun perustusten laskeminen muodonmuutoksille olisi tehtävä ehdon perusteella

jossa - paalun, paalun perustuksen ja rakenteiden nivelmuutokset (sedimentti, liikkuminen, suhteellinen ero paalujen sedimentissä, paalusäätiöt jne.), lasketaan laskemalla kappaleiden ohjeiden mukaisesti. 3,3, 3,4, s. 6 ja suositeltu sovellus 1;

- SNiP 2.02.01-83: n ohjeiden mukaan muodostetun paalun pohjan, paalun perustuksen ja rakenteiden nivelmuutoksen raja-arvo sekä sillat - SNiP 2.05.03-84.

4. PILESIN KÄYTTÖÖNOTON LASKENTAMINEN

4.1. Kalliolle maaperälle lepäävän kN (tc): n, kantomatka-, kuori-, poraus- ja porauspallojen kantavuus sekä matalaa puristettavalla maaperällä lepäävä paalu (ks. Huomautus 2.2) olisi määritettävä kaavalla

jossa - maaperän paalin työolosuhteiden kerroin otetaan

A on pylvään maaperän laakerialue, joka on otettu tasaisille poikkileikkauksille, joilla on yhtä suuret poikkipinta-alat, sekä onttojen pyöreiden poikkileikkauspinoiden ja kuorellisten paalujen osalta - yhtä suuri kuin verkon poikkipinta-ala, jossa ontelon täyttymistä betonilla ja samanlainen brutto-poikkileikkauspinta-ala täytettäessä tätä betonivaipan korkeuteen vähintään kolmesta halkaisijasta.

Kallistustelineen alarungon, kPa (tonni / tonne) alapuolella oleva maaperän R suunnitteluvastus on otettava:

a) kaikentyyppisille käytetyille paaluille, jotka perustuvat kivikkoisiin ja hieman puristettaviin maaperään, R = 20 000 kPa (2000 t / s);

b) tölkkien ja kuorien täyttö ja poraus, jotka on täytetty betonilla ja jotka on upotettu epäyhtenäiseen kivikkoiseen maahan (ilman heikkoja välikerroksia) vähintään 0,5 metriä, - kaavan

jossa - lopullisen voimakkuuden standardiarvo kallion yksiakseliselle puristukselle veteen kyllästetyssä tilassa, kPa (tonni).

- maaperän luotettavuuskerroin

- arvioitu syvyys upotus ja poraus paalut ja kuoren paaluilla kallioinen maa, m;

- kallioisella maaperällä upotettujen porausten ja porauskuorien ja kuorihyllyjen osan ulkohalkaisija; m;

c) kuorenpaloille, jotka on tasaisesti tuettu epäpuhtauksien kallioisen maaperän pinnalle, joka on kerrostettu karkeista ja särkemättömistä maaperistä, joiden paksuus on vähintään kolme halkaisijaltaan halkeamaa, - kaavan

jonnekin sama kuin kaavassa (6).

Huom. Löytyneiden pohjamaiden porautuvien porauslautojen ja kuorien sekä pehmennettyjen kalliotilojen läsnäollessa niiden yksiakselinen puristuslujuus olisi otettava testien tulosten perusteella tai paalujen ja kuorien testitulosten avulla staattisella kuormituksella.

Kaikkien tyyppisten suspensoidut ajopilot ja kuorelliset paalut,

upotettava ilman louhinta

4.2. Kalkkunan pohjapäähän ja sen sivupinnalle lasketun pintalujuuden voimien summa, joka on kN (ts), roikkuva ajokapas ja kuoren kasa, joka upotetaan ilman kaivamista, on tehtävä puristuskuormituksella työskentelyllä kaavan

jossa - maaperän paalin työolosuhteiden kerroin otetaan

R on maapallon alaraajan alapuolella olevan maaperän suunnitteluvastus, kPa (tonni /) taulukon 1 mukaisesti;

A on pylvään maaperän laakerialue, joka on otettu halkaisijaltaan suuremman halkaisijan tai verkkokuoren alueen pinta-alan laajenevan poikkileikkausalueen tai poikkileikkausalueen yli;

u on paalun poikkileikkauksen ulkokehä, m;

- i-kerroksen maaperän kerroksen laskettu vastus paalun sivupinnalle, kPa (ton /), taulukon 2 mukaisesti;

- i: nnen kerroksen paksuus, joka on kosketuksessa paalun sivupinnan kanssa, m;

- maaperän työolosuhteiden kerroin vastaavasti alaosan alapuolella ja paalun sivupinnalla ottaen huomioon kasaantumenetelmän vaikutus laskettuihin maaperävastuksiin ja otettu taulukosta. 3.

Kaavassa (8) maaperän kestävyys on laskettava yhteen kaikkiin paikkoihin kuuluviin maaperän kerroksiin, ellei hanke mahdollista alueen suunnittelua leikkaamalla tai maaperä pestään pois. Näissä tapauksissa on tarpeen tiivistää kaikkien maakerrosten resistanssit, jotka sijaitsevat sen alapuolella (leikkaus) ja säiliön pohjan alapuolella paikallisen eroosion jälkeen suunnitteluveden aikana.