Sivuston suunnitteluinsinööri

Maaperän kausiluonteisen jäädyttämisen aikana nousee voimat, jotka suuntautuvat pystysuunnassa ylöspäin ja pyrkivät nostamaan, "vetävät" permafrostin pohjan. Siksi pohjan syvyys on tarkistettava laskemalla perustusten vakaus jäätymisvoimien vaikutuksesta. Aktiivisen kerroksen kasaantuminen permafrost-alueella tai syvän kauden jäätymisalueella on 10-30 cm, ja maaperän kausiluonteisen jäätymisen aikana ja rakenteiden perustan aikana kehittymisen leikkausvoimat saavuttavat 0,3 MPa

Voimassa olevia voimia on kaksi: normaali ja tangentti. Normaalit voimat toimivat normaalisti pohjan pohjalle, joka sijaitsee kausiluonteisen jäädytys- tai sulatuskerroksessa. Niitä on tarkasteltava matalaa pohjaa suunniteltaessa.

Joustavan maaperän jäädyttämisen aiheuttamat kallistusvoimat perustuksen sivupinnalla vaikuttavat tangentiaalisesti sen pintaan (kuva 6.3). Nämä voimat otetaan huomioon päätyyppisten perustusten suunnittelussa, joiden syvyyden on ylitettävä maaperän maaperän kausittaisen sulamisen (jäädyttäminen) vakio syvyys.

Vahvuuteen ja lujuuteen perustuvien emästen ja perustusten laskemista pakkasen voimien vaikutuksiin tulee tehdä sekä rakenteen toimintaolosuhteissa että rakennusaikojen olosuhteissa, mikäli maaperän jäädytys kausittaisen sulatuksen (jäädyttämisen) jälkeen on mahdollista ennen rakennekuorman siirtämistä perustuksiin. Tarvittaessa hankkeen tulisi sisältää toimenpiteitä, joilla estetään perustusten joutuminen rakentamisen aikana.

Lämpötilavuuden laskemisen perustana on, että perustusten alapintaan vaikuttavat pakkasenkaltaisten tangentiaalisten voimien vaikutukset tehdään, kun pohja pohjaan asetetaan laskevan maaperän lasketun syväterävyyden alapuolelle.

Maaperän jähmettymisen tangentiaalisten voimien perustusten vakaus on tarkistettava ehdolla [8]:

jossa tFH - laskostettu erityinen tangentiaalinen voima, kPa (kgf / cm 2);

FH - perustan sivupinnan jäädytysalue arvioidun kauden jäädytyskauden aikana - maaperän sulatus, m 2 (cm 2);

F on laskettu kuormitus säätöön, kN (kgf), otettuna kertoimella 0,9 epäsuotuisimpien kuormien ja vaikutusten yhdistelmään, mukaan lukien vetäminen (tuuli, nosturi jne.);

FR - pohjaan perustuvan voiman laskettu arvo nurjahdusta vastaan, kN (kgf);

gC - työolosuhteiden kerroin, joka on 1,0;

gn - luotettavuuskerroin rakennuksen aiotulle tarkoitukselle, jonka oletetaan olevan 1,1, ja sillatukien perustuksiin - 1.3.

Laskettu erityinen tangentiaalinen voima pakkanen hehkutus tFH, kPa (kgf / cm2) olisi määritettävä pääsääntöisesti empiirisesti. Vastuullisuusluokkien II ja III rakenteille arvot tFH päästää pöydälle. 4.45.

Laskettu erityinen tangentiaalinen voima pakkanen hehkutus tFH, kPa olisi pääsääntöisesti määritettävä empiirisesti. Rakenteille II ja III vastuuarvojen tasot tFH päästää pöydälle. 7.8 riippuen maaperän kausittaisen jäädyttämisen ja sulamisen koostumuksesta, kosteudesta ja syvyydestä dth.

Arvioitu erityinen tangentiaalinen voima pakkanen

Pinta, matalat syvyysperiaatteet ja paalunkiillotukset, jotka on asetettu maaperän kausiluonteisen jäädytyksen ja sulatuksen kerrokseen, olisi laskettava normaalin jäätymisvahvuuden ja muodonmuutosvoiman vaikutuksesta.

Jäätymisen normaalien voimien vaikutuksen perustan vakaus tarkistetaan kaavalla

jossa sFH - erityinen pohjaveden pohjaan laskettavan maaperän normaalipaine, kPa, perustettu koetulosten mukaan;

f - pohjan pohjan pinta ja grillata, m 2.

Matala (ei vedenalainen) perustus on rakenteeltaan betoni tai teräsbetonielementti, joka on yleensä päällystämättömästä materiaalista valmistetulla tyynyllä tai vuodevaatteella, joka vähentää pohjan liikkumista sekä maan jäädyttämisen että sen sulamisen aikana. Voidaan käyttää tyynyn välineenä (vuodevaatteita), soraa, karkeaa tai keskikokoista hiekkaa, hienoa murskattua kalkkia, kattilan kuonaa sekä ei-tulenkestäviä maaperä, jolla on dispergoitumisindeksi D 0,05) ja voimakkaasti jauhettuja maaperäjä;

- esivalmistetuista teräsbetonista (sardeldittibetonista), jotka ovat jäykästi toisiinsa liitettyjä tai monoliitti- sestä teräsbetonista;

- esivalmistettujen lohkojen pohjalevyt, joiden ylä- ja alapuolella oleva laite on vahvistettu hihnoja, voidaan käyttää keskipohjallisissa maissa;

- voimakkaasti ja liiallisesti kohottavilla mailla - vahvistetut monoliittiset perustukset, joissa käytetään tarvittaessa vahvistettuja tai vahvistettuja betonivöitä ylemmän kerroksen ja lattiatasojen aukkojen yli.

Riippumatta maaperän kallistumisasteesta f> 0,05, kaikkien rakennusten seinämien liuskajohdot on yhdistettävä jäykästi yhdistettyinä yhteen runkorakenteeseen.

Ribbon matala haudattu (ei-haudattu) puurakenteiden perustukset tulisi järjestää:

- käytännöllisesti katsoen epätasaisilla ja matala-asteisilla maaperillä - esivalmistetusta betonista (laajennetusta savibetonista), jotka on sijoitettu vapaasti ilman niiden välistä yhteyttä;

- keskipitkällä maaperällä - lujitetuista lohkoista, joiden poikkileikkaus on 0,25 x 0,2 m ja pituus vähintään 2 m, ja jotka on asetettu kahteen riviin lankojen ompeluun;

- voimakkaasti - ja liian kovaa maaperää esivalmistetuista vahvistetuista lohkoista, jäykästi toisiinsa liitetyistä tai monoliittisesta teräsbetonista [1].

Keskipitkän ja voimakkaasti kuohkean maaperän syvyyteen perustuvat pylvässyöt on yhdistettävä jäykästi perustuspalkkeihin yhdistettynä yhteen kehysjärjestelmään.

Runsaat rakennukset on leikattava koko korkeudelle erillisiin lokeroihin, joiden pituus on hyväksyttävä: heikoille rumpuille maaperälle jopa 30 m, kohtuullisesti kuohkeat maaperät - jopa 25 m ja voimakkaasti laskeutuvat - jopa 20 m, liiallinen kallistus - 15 m:

Rakennusten yhtäläinen korkeus tulisi järjestää erillisille säätiöille.

Esimerkki maan putkilinjan paalusuojan stabiilisuuden laskemisesta tangentiaalisten pakkasenkojen vaikutuksesta Palo, jonka halkaisija on D = 0,32 m. Pahan upotuksen syvyys permafrostin maapohjan yläpinnasta z = 3 m. Suunnittele kuormitus paaluun - F = 10 kN. Maaperä edustaa pehmeää muovista sakeutta, virtausindeksi IL= 0,6. Kausittaisen sulatuksen syvyys - dth= 1,8 m Perämafrostin T-lämpötila0= -1,5ºС. Jäätyneen maaperän lämmönjohtavuuskerroin λf= 1,4 W / (m · ºС), volumetrinen lämpöteho Cf= 522 W / (m 3 · ºС).

Kun maaperän virtausnopeus IL= 0,6 ja dth= 1,8 m interpoloimalla datataulukko. 4.45, saamme arvot tFH = 114 kPa.

Määritä paalun jäädyttämisen sivusuuntainen pinta-ala maaperän arvioidun kausittaisen sulamisen syvyydessä seuraavasti:

Ennen laskennallisen voiman laskennallisen arvon määrittämistä pohjasta vasten nurjahdusta lasketaan permafrostin pohjaveden laskennallinen lämpötila pitkin paalun pituutta pitkin, mihin määrätään leikkausresistanssi jäädytyspinnalla. Raf.

Laskeutuneet vastukset käytettävien paalujen ja kuorien sivupinnalla

Frosty turvotus

Laskentayksikkö

Seuraavassa esitetään esimerkkinä rekonstruoidun maan puutalon pylväspohjan pilkkomisen muodonmuutosten laskeminen heikosti kohottavassa maaperässä. Esimerkki hiekkalaatan pohjan laskemisesta ja saman talon ruuvipallokkeista erittäin voimakkaassa maaperässä löytyy sivulta "Foundation on Heaving Soil"

    Talon pylväsperiaatteiden leveys on b = 0,2 m, pituus l = 0,4 m, lukumäärä on 11 kpl.
    Pohjan pohjan syvyys luonnollisen helpotuksen pinnasta d = 0,6 m.
    Laskettu kuormitus pohjaan maaperän pakkastumisen muodonmuutosten laskemiseksi F = 89 kN.
    Säätiön pohjan alapuolinen keskipaine on p = F / S = 89/0, 88 = 101 kPa,
    Pylväsfudamenton pohja-alue S = b • l • n = 0,2 • 0,4 • 11 = 0,88 m 2.
Pohjan alapuolella olevan maaperän ominaispiirteet määritetään pohjakerroksen alapuolella olevalle maaperäkerrokselle z = b / 2 = 0,1 m. Rakennettu talo sijaitsee Dmitrovin kaupungin läheisyydessä kaadetun sekametsän valuma-alueella.
Alueen maaperät:
  1. maaperän vuodevaatteet (ks. Maaperän ominaisuuksien määrittäminen)
    1. kerros - rikkipitoinen kasviperäinen maa h1 = 0,2 m, γ '= 12,0 kN / m 3
    2. kerros on hiekkapölyistä keskitiheyttä, jonka suhteellinen pitoisuus on 0,10-0,03. γ '= 18,4 kN / m 3, h2 = 0,4 m
    3. kerros - silkkinen hiekka, γ = 19,15 kN / m 3, märkä, kosteusaste SR = 0,7, e = 0,61, h3 = 1,09 m.
    4. kerros - pölyinen veteen kyllästetty hiekka γ = 20,3 kN / m 3, φ = 30 °, c = 3.
  2. Tässä esimerkissä arvioitu pohjavesi on H p sp = 1,69 m

Puhallusmaatyypit, joiden ominaispiirteet ovat suhteellisen muodonmuutos ε fn, lisäyksessä B annettu GOST 25100-2011, maaperän talteenottoaste määräytyy GOST 28622-2012, SP 22.13330.2011, OCH APK 2.10.01.001-04)
P.4.9. OSN APK 2.10.01.001-04 hiekkakivi, jonka kosteuspitoisuus on 0,6 Taulukko 1 - Pohja-aineen stabiilius maaperän jähmettymisen tangentiaalisten voimien vaikutuksesta

TehLib

Tiede- ja teknologiatekniikan portaali Techie

Lasketaan perustusten vakaus perustusmaiden pakkasen talteenoton voimien vaikutuksesta

Rakennusten ja rakennelmien perustusten suunnitteluohjeista laadittu osio, joka on laadittu luvun SNiP II-15-74 "Rakennusten ja rakenteiden perusteet" kehittämisessä ja antaa suosituksia, joissa esitetään yksityiskohtaisesti nämä suunnitteluvaatimukset maaperän nimikkeistölle ja menetelmät niiden ominaisuuksien laskettujen arvojen määrittämiseksi; suunnitteluperusteiden periaatteet ja pohjaveden pinnan muutosten ennustaminen; kysymykset perusteiden syvyydestä; menetelmät muodonmuutoksen ja kantavuuden laskemiseksi; alueellisten tyyppisten maaperäisten rakennusten ja rakenteiden perustekniikan piirteet sekä seismiset alueet ja haavoittuneet alueet.

Käsikirja on tarkoitettu käytettäväksi teollisuus-, asuin- ja julkisten rakennusten ja rakenteiden rakentamiseen palveleville suunnittelus- ja tutkimusorganisaatioille.

VUOROVAIKUN TOIMINNAN VAKAUTTAMISEN LASKEMINEN SÄILYTTÄMÄÄN MAAKUNNAN PERUSTEET

3,317 (3,82). Säätiöiden vakauden laskeminen perustuksen pohjavesien pakottamisen voimien vaikutuksesta on suoritettava liitteen 6 ohjeiden mukaisesti "Pohjojen vakauden tarkastaminen perustusten pohjaveden pakkastumisen voimien vaikutuksen avulla" (kohdat 3.318-3.331 Käs.).

3.318 (1 liite 6). Säätöaseman stabiilisuuden laskeminen perustusmaiden pakkasen talteenoton voimien vaikutuksesta on tehtävä tapauksissa, joissa pohjan lateraalisella pinnalla tai sen alapuolella sijaitsevat maaperät kohoavat ja niiden jäätyminen on mahdollista.

3.319 (2 liite 6). Hieno- ja silkkihiekka sekä savi- ja karkeat maa-ainekset, joissa on savea kerääntyvät maaperät, on syytä liittää maaperään, jos pohjavesi sijaitsee syvyydessä hieman yli näiden laskennallisen jäädytyssyvyys [s. Tämän liitteen 4 kohta (kohta 3.321 Käs.)].

Sora, karkea ja keskikokoinen hiekka, karkeat jyvät, joissa on hiekkakiviä ja kallioisia maaperä missä tahansa pohjaveden tilassa, luokitellaan ei-lihaviksi.

3.320 (3 liite 6). Kun tarkastellaan pakkasen voimakkuuden vaikutusta säätöasennossa, on otettava huomioon, että:

a) mitä lähempänä pohjaveden pinnan tasoa jäätymisnopeuteen, sitä suuremmat heilumisnopeudet ovat maaperä ja siksi suuremmat nousupaineet;

b) PP: n arvioidun jäädytyksen syvyydestä lähtien. Tämän luvun kappaleet 3.32 - 3.34 ja 3.39 (käsikirjan kappaleet 3.144-3.147 ja 3.155) riippuvat rakennettavien rakennusten ja rakenteiden lämpöolosuhteista ja rakenteellisista ominaisuuksista, ja samalla maaperällä eri rakennusten perustuksissa saattaa olla erilainen heilahteluaste.

3.321 (4 liite 6). Taulukko määrittelee huurun kaltevien maalien asteen. 1 (kädet 3.39). Pohjaveden pinnan tasosta z alla olevan laskennallisen syvyyden alapuolella ja savimaassa ja niiden sakeudessa IL. Jos kummankin indikaattorin määritysmenetelmien välinen ero on heilahteluaste, saavutetaan korkein saavutettu summa.

3,322. Maaperän pilkkoutumisaste on luokiteltu perusrakenteiden suunnittelustandardeihin, joiden avulla voidaan selkeyttää toimenpiteiden valintaa, jotka vähentävät maaperän ulkonäön ja massan aiheuttaman muodonmuutoksen määrää.

Koska maaperän kallistuminen riippuu niiden leviämisestä ja pohjaveden läheisyydestä, kallistumisaste riippuu molemmista tekijöistä. Savi-maaperälle annetaan yksi yleistyskerroin - maaperän sakeus.

Esimerkkejä heilumisasteen määrittämisestä

Esimerkki 1. Maaperä - hiekkainen maa, jonka pohjavedenpinta on 4 metriä suunnittelumerkistä. Jäätymisen kerroksen sakeus IL = 0,2. Normaali jäätymissyvyys 2,5 m. Rakennukset maanpinnalla, kerroin mT = 0,6.

Arvioitu jäätymisnopeus on yhtä suuri kuin

Pohjaveden tilan mukaan, joka sijaitsee yli 1,5 metrin syvyyteen verrattuna laskettuun jäädytyssyvyydeltään (4-1,5 = 2,5> H = 1,5 m), maa kuuluu käytännöllisesti katsoen nukkumaan ja sen johdonmukaisuus - heikosti puhkeaa. Siten, jotta laskettaisiin jäätymisvoimien vaikutusta varten perustettavien perustusten vakaus, tätä maata olisi pidettävä huonosti monimutkaisena.

Esimerkki 2. Maaperä - sahan sakeus IL = 0,2. Pohjaveden pinta-ala on suunnittelun tason alle 2,5 m. Maaperän jäädyttämisen normatiivinen syvyys on H n = 2 m.

Rakennus - lattiat, järjestetty lämmitetty kellarissa. Huoneen arvioitu keskimääräinen päivittäinen ilman lämpötila on + 15 ° C, minkä seurauksena kerroin mT = 0,8. Sitten arvioitu jäädytyssyvyys H on yhtä suuri kuin

Taulukko 3.39 (1 Liite 6)

Jäätymisen aiheuttama maaperä

Maaperän nimi huurun kallistumisen asteen mukaan

Rajasäätö z, m, pohjaveden pinnan taso lasketun maaperän jäädytyksen syvyyden alapuolella

SYÖTÄ JÄÄHDYTETYN MAAN MAAN. LASKUTTAVUUS YSTÄVÄLLÄ SIJOITTAUTUMISESTA, JOSSA SIJOITUKSEN VARASTOJEN MÄÄRITTÄMINEN.

Frosty turvotus - maaperän tilavuus lisääntyy sen jäädyttämisen aikana (50-100%: n lisäys saviä varten on mahdollista).

Tärkein syy on veden siirtyminen sulatusta maasta huurun tunkeutumisen etupuolelle ja edelleen jäädytettyyn maahan.

Siirtymisen syyt ovat löyhän veden puute jäädytetyissä maissa johtuen löysän veden osan siirtämisestä jäähän.

Loose - melkein kaikki savi maaperä, sitä suurempi maaperän kosteuden taso ja sitä korkeampi pohjaveden taso, sitä suurempi on pakkasnopeus.

Ei-ruohoinen - keskipitkä hiekka, karkea ja sora. Sands hieno ja siltti näyttävät kovaa ominaisuuksia korkealla pohjaveden pinnalla.

Kiinteissä savimaissa, joissa pohjavesi on alhainen, turvotusta havaitaan vain jäätymisen kerroksen yläosassa.

Määritettäessä maaperän jäädyttämistä perustuksissa on tarpeen tietää normatiivisen jäädytyssyvyys. Sen arvo otetaan SNiP-kartalta tai lasketaan kaavalla, jossa

- dimensioton kerroin, joka on yhtä suuri kuin absoluuttisten keskimääräisten kuukausittaisten negatiivisten lämpötilojen summa talvikaudella rakentamisen alueella;

- kerroin riippuen maaperätyypistä: - savi, siipi; - hiekkasauma, hiekka; - rauniot.

Vaarattomilla maaperillä hautaamisen syvyyden on oltava suurempi kuin laskettu maaperän jäädyttämissyvyys.

- lämmittämätöntä rakennusta varten;

- lämmitettävä, riippuu huoneen lämpötilasta, lattiatyypistä.

Laskelmat, jotka liittyvät maaperän pakkasen talteenoton arvioimiseen syiden kausittaisen jäädyttämisen aikana.

5.1. Kausittaisen maaperän jäädyttämisen indikaattorit rakennusolosuhteissa.

Talvella maaperän pintakerroksessa maaperän lämpötila muuttuu ja huokostusvesi muuttuu jääksi negatiivisissa lämpötiloissa, jotka ovat lähellä 0 ° C: a. Veteen kyllästetyissä kiveissä veden määrän kostuttamisen aikana jään tilavuuden kasvun seurauksena paine lisääntyy jäätyneelle vedelle, mikä takaa sen osittaisen puristus. Näin ollen jäädyttämättömän veden pakastaminen ja pakkaaminen kehittyy samanaikaisesti, niiden intensiteetti riippuu maaperän suodatusparametreista. Suodatuskertoimen korkeammilla arvoilla veden jäätymisen etupäästä tiivistynyt ja jäätyneen veden laajenemisen vuoksi lisääntynyt maaperän tilavuus on vähäisempää. Tässä suhteessa suurten ja keskikokoisten hiekka-aineiden, joilla on pieni määrä sili-savifraktioita, veden määrän muutos jäätymisellä ei johda kovettumisprosessien kehittymiseen, mikä nostaa maaperän pintaa, joka aiheutuu niiden määrän lisääntymisestä pakastuksen aikana.

Silty-savi-maaperän jäädyttäminen johtaa pakkasen paistamisen prosessien intensiiviseen ilmenemiseen. Savipartikkeleiden ympärillä vain osa vedestä jäätyy - löyhästi sidottu ja vapaa vettä. Vahvasti sidottu vesi johtuu molekyyli-ionisista sidoksista, jolle on tunnusomaista tiheys ja jäätymispiste alle -40 o C: n lämpötilassa. Käytännössä savi-maaperässä osa vedestä pysyy aina sulamattomana. Liukastuneiden vesikalvojen jäädyttäminen varmistaa sisäisten molekyyli-ionisten sidosten potentiaalisen gradientin.

Jäätymispaikoissa olevien kalvojen paksuus palautuu kosteuden liikkumisesta johtuen jäätyneestä ryhmästä. Tätä kosteuden liikkumista maaperässä kutsutaan maahanmuutoksi. Kun jäädytys kosteudelta siirtyy alueille, joilla on alhaisempi lämpötila.

Siirtymisprosessien seurauksena savimaiden jäädyttäminen etenee kosteuspitoisuuden lisääntymisenä. Jos maaperän alla olevissa kerroksissa on vapaata vettä, kosteuspitoisuuden lisääntyminen voi olla merkittävää, mikä antaa merkittävän muutoksen maaperän tilavuudelle jäädyttämisen aikana ja sulamisen jälkeen merkittävästi maaperän virtaavuuden lisääntymistä ja sen lujuuden ja muodonmuutosominaisuuksien vähenemistä. Savi-mineraalien aktiivisuudesta riippuen, kun ne ovat vuorovaikutuksessa veden kanssa, savipartikkeleiden sisällön ja hydrogeologisten olosuhteiden kanssa, savea maaperällä on erilaiset heaving-indikaattorit. Eri alueilla, joilla on erilainen talvikausi, talviolosuhteiden erilaiset arvot ilmakehässä, eri tyyppisten savityyppien jäädytys syvyyksistä ja erilaiset heaving-indikaattorit.

Kosteuden siirtymisprosessit jäädytysalueella alkavat, kun tietty kosteus on saavutettu - mitä kutsutaan kriittiseksi. Kriittisen maaperän kosteuden arvo rakennuskohteiden suunnittelussa otetaan kuvion 5.1 mukaisesti.

Kaikki savi-maaperät hehkutusasteen mukaan jaetaan 5 ryhmään (taulukko 5.1) parametrin R mukaisestif

missä on savi- maaperän kosteuspitoisuus jäädyttämisen rajoissa, joka vastaa luonnollista, valssauksen ja saannon rajoissa; M0 dimensioton kerroin, joka on numeerisesti yhtä suuri kuin keskimääräisen talven lämpötilan absoluuttinen arvo.

Pohjaveden tilan vaikutus maaperän pakkasteen talteenottoon on esitetty taulukossa 5.2.

Laskeminen pohjasta, joka koskee maaperän jähmettymisen tangentiaalisten voimien vaikutusta

Säätiöt ja säätiöt permafrost-alueilla. Osa II

Laskeminen pohjasta, joka koskee maaperän jähmettymisen tangentiaalisten voimien vaikutusta

Vahvuuteen ja lujuuteen perustuvien emästen ja perustusten laskemista pakkasen voimien vaikutuksiin tulee tehdä sekä rakenteen toimintaolosuhteissa että rakennusaikojen olosuhteissa, mikäli maaperän jäädytys kausittaisen sulatuksen (jäädyttämisen) jälkeen on mahdollista ennen rakennekuorman siirtämistä perustuksiin.

Tarvittaessa hankkeen tulisi sisältää toimenpiteitä, joilla estetään perustusten joutuminen rakentamisen aikana.

Asumustilan hävittäminen permafrostin sulamisen seurauksena

Olosuhteet on tarkistettava maaperän pakkastumisen tangentiaalisten voimien perustusten vakauden perusteella

Järjestelmän laskentamenetelmä, jossa lasketaan maaperän rouhitusvoimat kaksinkertaisella kartiokapilla Tieteellisen artikkelin teksti "Rakentaminen. Arkkitehtuuri »

Tieteellinen artikkeli rakennuksesta ja arkkitehtuurista, tieteellisen teoksen tekijä - Boris Yushkov, Semenovich Repetsky, Dmitri Stanislavovich

Esitetään algoritmi kaksinkertaisen kartiomaisen pyramidinmuodostuskapasiteetin kestävyyden laskemiseksi, joka on upotettu juoksevaan, vedellä kyllästettyyn savimaahan ja jonka aiheuttama maaperän pakkastuksen aiheuttama negatiivinen lämpötila, joka on tarkoitettu pilarin vetämiseen.

Rakennuksen ja arkkitehtuurin tieteelliset teokset, tieteellisen teoksen tekijä ovat Yushkov Boris Semenovich, Repetsky Dmitry Stanislavovich,

Tieteellisen teoksen teksti aiheesta "Menetelmät, joiden avulla lasketaan maaperän kuumentamisen jyrkät kaksoiskartioilla"

2014 Rakentaminen ja arkkitehtuuri № 4

BS Yushkov, D.S. Repetsky

Perm National Research Polytechnic University,

MENETELMÄ RAJA-ALUSTEN MÄÄRÄÄN VÄHENTÄMISTÄ KAKSOISELLA VÄRILLÄ

Esitetään algoritmi kaksinkertaisen kartiomaisen pyramidinmuodostuskapasiteetin kestävyyden laskemiseksi, joka on upotettu juoksevaan, vedellä kyllästettyyn savimaahan ja jonka aiheuttama maaperän pakkastuksen aiheuttama negatiivinen lämpötila, joka on tarkoitettu pilarin vetämiseen.

Avainsanat: kuohuva maaperä, pakkasen turvotus, jäädytys, leikkausjännitykset, kannat, kuormitus.

B. S. Yushkov, D.S. Repetskii

Permin kansallinen tutkimusyliopisto, Perm, Venäjän federaatio

FORCESIN MENETELMÄ JÄÄDÄTÄ KAHDEN KIINNÄISEN KAUTTA SÄILIÖSSÄ

On osoitettu, että on ollut mahdollista vähentää juomaveden määrää.

Avainsanat: kuohuva maanjäristys, jäädytys, leikkausjännitykset, muodonmuutos, kuormitus.

Jäätymisen aikana ei oteta huomioon maaperän kerrostuneiden pilkkoutumisprosessien fyysistä luonnetta, vaan otetaan huomioon vain lopputulos - maaperän tilavuuden kasvu jäädyttämisen aikana. Pallojen vuorovaikutuksen analysointi heiluttavan maaperän kanssa pienenee akselin symmetriseen ongelmaan, kun määritetään voimakkaan kartionmuotoisen stationaarisen inkluusion kosketuspintaan vaikuttavat voimat, jotka on kiinnitetty jäätymissyvyyteen, laajenevalla lineaarisesti deformoitavalla maakerroksella, jonka paksuus on df (kuvio 1) [1].

Äärettömän kauas raja, G4, säteittäiset siirtymät ja leikkausjännitykset I ovat nolla ja ^ =; limxr2 = 01; pohjassa

G3-kerroksen raja on nolla, pystysuuntaiset siirtymät ja

kehon jännite (C2 = 0; = 0); maapinta G2 ei sisällä kuormia ^ a * = 0; tG2 = o); paikallaan olevan kartion G1 kosketuspinnalla maahan, oletetaan täydellinen tarttuminen

Oletetaan lisäksi, että pakkasen talteenoton myötä maaperän kerrosten nousu kasvaa lineaarisesti, alkaen pakkasten syvyydestä. Tämä tarkoittaa, että vaiheensiirtojen 3e0 tilavuusmuutos on vakioarvo.

Tässä tapauksessa vaiheensiirtymien muodonmuutosten aiheuttamat siirtymät ovat samat kuin kehon pinnan yli jakautuneiden fiktiivisten normaalien voimien aiheuttamat siirtymät [2]:

Vaihumenetelmien epähomogeenisten muodonmuutosten aiheuttama kokonaisjännitys saadaan aikaan käyttämällä hydrostaattista painea p edellä mainittujen pintojen aiheuttamiin rasituksiin.

Tämän lähestymistavan mukaan jäänpoiston e ^ muodonmuutos on yhtä suuri kuin aksiaalinen muodonmuutos e2 lineaarisesti deformoituneen paksuuden I = (jäädytyssyvyys) jännityksen alla tasaisesti jakautuneen pinnan kuormituksen p:

p 80p _f E (1-2v) df "

- maaperän sivuttaisen laajenemisen kerroin, hf -

jäätymisvahvuuden maski, joka määritetään kenttätutkimusten tulosten tai voimassa olevien sääntelyasiakirjojen mukaisesti.

Alla annettujen siirtymien ja jännitysten ilmaisu vastaa at = const.

(3 - 2 ^ - К1 (р.г) (Р2г + 4 (1 - V) -

-K (r.d) s. 1 - K o (r.d) P2 g

K1 (r.d) 4 (1 - v) 1 + K o (P.r) (1- 2 ^ P,

K1 (R.g) P.1> pöllöt (WG) + Co1-

Harkitse sylinterimäistä säiettä I, pituus 1 (kuva) [3]. Jäätymisen syvyys on df, maan vapaan pinnan nousu on hf.

Kuva Suunnittelujärjestelmä

Pehmeytämme olosuhteet pinnalla Γ2 olettaen, että tasaus nolla a * on Γ2 pätee suunnilleen ja risteyslinjan läheisyydessä

G2- ja G1-pinnat voivat poiketa a *: sta nollaan I NSa * = 0; tG2 = 01. Sitten ottamalla

Voit täyttää olosuhteet pinnoilla G2, G3, G4. Otetaan huomioon, että maapallon vapaan pinnan osalta ig (r, d) = i ^

Jäätymisvahvuuden K0 ja normaalivoiman ı "vaikuttavan paalun vaikutus" määräytyvät seuraavasti:

K = -2 | hgg = 2 x • 20 x

K = a dz = | aG4g - egr = -2OC014 / = -20 - - ^ = -20 ^.

Kaksoiskartiokapselissa, ottaen huomioon konekiväärien kaventamisen kulmien konstruktiivisesti määrätyt pienet, jäätymisvoimat lasketaan samalla tavalla kuin sylinterinmuotoiselle paalulle, jolla on keskimääräinen pilkkoutumisaste Yasr.

Kokeellisten tietojen perusteella uskomme, että kun pinoa nostetaan I2: n arvolla, siihen vaikuttavan jähmettymisen voimakkuusvoima laskee suoraan suhteessa I2 / I / suhteellisen nousun suuruuteen. Tällöin kaksoisnapsaavan paalun noston vakaan tilan arvo on jähmettymisen aikana määritetään ilmaisulla

N + G + Fn • • tga + fcp • w (/ - df)

jossa hc on paalun nousu; hf on vapaan maanpinnan nousu; N on paalun kuormitus, kN; G - kasa paino, kN; fcp on kannan laskettu maaperänkestävyys paalun sivupinnalla, kN / m; u - pylvään ympärysmitta, m; l - paalun pituus, m; a - ylemmän karan kulma, rad.

Kuumailmapuhalluksen aiheuttama aksiaalinen voima ja kaksoiskartiokapselin nosto estäminen:

Huomaa, että Pn: n arvo, joka estää paalun nostamisen, joka syntyy tavallisella paineella Fn, vähentää samanaikaisesti kaksoiskartiokapselin kantavuutta talvella olosuhteissa Pn: n arvolla.

Edellä mainittujen suhteiden johdosta oletettiin, että vaiheensiirtojen muodonmuutos on vakioarvo eli so. 8o = const. Tämän oletuksen mukaan maaperän peräkkäisten kerrosten nousu suuruusluokalta alkaen alkaen jäätymisen syvyydestä pitäisi kasvaa lineaarisesti. Tämä kuitenkin on ristiriidassa kokeellisen datan kanssa, minkä vuoksi on välttämätöntä käyttää jonkin verran faasimuunnostyypin s 0p keskiarvoa.

Oletetaan, että 80 vaihtelee lineaarisesti syvyyden z kanssa. Tässä tapauksessa vaiheen muuntumisten muodonmuutoksen keskiarvo määritetään seuraavasti:

_1 mv) hf_ 2 p df '

On selvää, että sama saadaan, jos laskemalla hf: n sijaan esitämme huomisen vähentyneen arvon käsitteen:

Kokeellisten tietojen perusteella oletamme, että lieriömäisen paalun sivupinnalle ulottuvan pakkasen tangentiaaliset voimat jakautuvat suunnilleen kolmikulmaisen lain mukaan, poikkeamalla siitä vain rajojen pinnan läheisyydessä

(kuvion 1 mukaisesti). Tämä oletus antaa meille mahdollisuuden "summata" K: n sarjan ja ilmaus pakkasenkestävälle voimalle:

K0 = 8110 <>p [K0 • Yar + K • 2 (1 - V)] + 4P • K> • y.

Siirtymästä sylinterimäisestä paalusta kaksoiskartioon on pinnan G1 ja G2 muodostaman kulmajohtimen läheisyydessä jännitystilan luonteeseen liittyvä kvalitatiivinen vaiheittainen muutos. Pilarin ylemmän kartion poistokulman kasvaessa entisestään jännitysten kannan tilan luonne ei muutu laadullisesti vaan muuttuu vain kvantitatiivisesti.

Jäätymisvoimien maksimaalinen prosentuaalinen vähennys on tG2: n rivin ensimmäisen aikavälin suhde koko riviin (kirjattu sylinterimäiselle pylväälle). Laskut näytetään

He sanovat, että vaihtelemalla ylemmän kartiokulman kulma 5: een, pakkasenkestävät voimat vähenevät enintään 40%.

Suunnitteluprosessi osoittaa tyydyttävän luotettavuuden kaksinkertaisen kartiopallon ennustetun nostamisen suhteen. Suhteellinen ero kokeellisen ja lasketun datan välillä vaihtelee välillä 16,5 - 25,0%. Talvikaudella 2004-2005.

bikonikaalisten paalujen keskimääräinen korkeus oli 10,5 mm (K = 265 kN),

ehdotettuun menetelmään nousu on 12,6 mm, mikä osoittaa virheen 16,5%. Näin ollen vuosien 2005-2006 talvikaudella.

kokeellinen nostin - 13,0 mm (K20 = 240 kN), laskennallinen nosto - 17,5 mm, joka osoittaa virheen 25% [4, 5].

Paalujen pakkasten voimien oikea arviointi on välttämätöntä edetä olosuhteista, joissa ¿1: n kasvot pysyvät täysin kiinni maapallon olosuhteisiin paalun kohdalla:

missä t on maaperän tarttuvuuden rajoittava arvo paalupinnalle (jossa t on pienempi kuin kahdesta kiinnittymisestä "muu kuin kallioinen maaperä" tai "muu kuin kivinen maaperä"); IAA - maaperän siirtyminen, normaalisti pilarin pinnalle.

Jäätymisen voimakkuus määritetään seuraavasti:

Käytännössä tämä voidaan saavuttaa luomalla paalun ylemmän kartiomaisen osan ja luonnollisen maan väliin löysä, hankaamaton maaperä (esimerkiksi hiekka), joka täyttää aukon, joka on muodostunut, kun kantta ajetaan ylemmän kartion ja maan väliin.

Kun hiekan ja sora-sekoituskerros luodaan paalun ylemmän kartiomaisen osan ja luonnollisen maan väliin, kaksoiskartiokarvan keskimääräinen nosto talvikaudella 2004-2005. oli 0 mm

= 0,9 kN), talvikaudelle 2005-2006. - 0,9 mm = 0,7 kN).

1. Repetsky, D.S., Yushkov B.S., Dobrynin A.O., Uusi kaivosrakenne kausittain jäädytetyille savimaille // XXIV Venäjän tiede- ja teknologiakoulu, akateemikko V.P. Makeeva: krat. viestit / RAS UB ja muut - Ekaterinburg, 2004. - s. 345-352.

2. Repetsky D.S., Yushkov B.S., Dobrynin A.O. Kausipakastisten maametallien tyypit // Moottoriteiden suunnittelun, rakentamisen ja käytön ongelmat: tieteellis-tekniset materiaalit. Conf. - Perm, 2004. - s. 20-26.

3. Yushkov B.S., Dobrynin A.O., Repetsky D.S. Paalarakenteet kausittain pakastetuille savimaille // Temppujen, siltojen ja valtatien suunnittelun, rakentamisen ja käytön ongelmat. Rakennuksen koneistaminen. Ympäristönsuojelu: Materiaalit nauch.-tehn. Conf. - Perm, 2004. - s. 3-9.

4. Repetsky D.S., Yushkov B.S., Dobrynin A.O. Uusi kasa rakentaminen veden kyllästetyille savimaille // Geotekniset ongelmat rakennettaessa suuria ja ainutlaatuisia esineitä: Tr. Intern. geotehn. Conf. - Almaty, 2004. - s. 729-732.

5. Repetsky D.S., Yushkov B.S. Kaasumoottoreilla varustettujen voimajohtopylväiden laite // Teiden suunnittelun, rakentamisen ja käytön ongelmat. Suojaaminen

ympäristö: kolmannen All-Russia-materiaalin materiaalit. tieteellistä ja teknistä Conf. nuoria tutkijoita, jatko-opiskelijoita ja opiskelijoita. - Perm, 2005. - s. 68-77.

1. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskii D.S. Novaya konstruktsiya svai dlya sezonnopromerzayushchikh glinistykh gruntov [Uuden rakenteen suunnittelu paalut kasinopokernews savi maaperä]. Kehittynyt akateemikko VP Makeyevin 80-vuotisjuhlavuosi. Ekaterinburg, 2004, s. 345-352.

2. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskii D.S. Vidy svaj dlya sezonnopromerzayushchikh gruntov [maatyypit]. Materiaalit ja tekninen konferenssi "Moottoriteiden ongelmat". Perm, 2004, s. 20-26.

3. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskij D.S. Konstruktsii svay dlya sezonnopromerzayushchikh glinistykh gruntov [Suunnittele casinopokernews savi maaperä]. Materiaalit perustusten, sillojen ja autoteiden kehittämiseen, rakentamiseen ja käyttöön, Rakennusten mekaniikka, Ympäristönsuojelu. Perm, 2004, s. 3-9.

4. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskaij D.S. Novaya konstruktsiya svai dlya vodonživchennykh glinistykh gruntov. Trudy mezhdunarodnoj geotekhnicheskoj conferentsii "Suurten ja ainutlaatuisten esineiden rakentamisen geotekniset ongelmat". Almaty, 2004, s. 729-732.

5. Yushkov B.S., Repetskaij D.S. Ustroystvo opor liniy elektroperedach na sezonnopromerzayushchikh gruntakh [Suhteellisen kausiluonteisen höyryn aiheuttavan voimansiirtokanojen rakentaminen]. Kolmannen kaikki venäläisen materiaalit. nauch.-tekniikka. Conf. nuoret tutkijat, jatko-opiskelijat ja opiskelijat "Ympäristönsuojelu". Perm, 2005, s. 68-77.

Boris Yushkov (Perm, Venäjä) - Teknillinen tiedekunta, professori, Permin kansallinen tutkimusyliopiston valtatien ja siltojen laitos.

SUOSITUKSET KÄYTTÖÖNOTON JA EDELLYTTÄMISEKSI

Lisätty: Alexander Kulagin

Päiväys: [04.10.2013]

SUOSITUKSET KÄYTTÖÖNOTON JA EDELLYTTÄMISEKSI

Tuotantotekniikan tutkimus- ja tutkimusinstituutti (PNIIS) Gosstroy USSR

SUOSITUKSET KÄYTTÖÖNOTON JA EDELLYTTÄMISEKSI

Moskovan Stroyizdat 1986

1. YLEISET SÄÄNNÖKSET

2. PERUSTEET JA MÄÄRITELMÄT

3. ARVOSTETUT TEKSTIEN ARVIOITETUT ARVOT, JOTKA VAIKUTTAVAT SUKUPUOLIEN SÄILYTTÄMISEKSI

Maaperän granulometrisen, mineraalisen ja kemiallisen koostumuksen vaikutus kallistamiseen

Kosteuden ja maaperän kosteuden lähteiden vaikutus turvotukseen

Maaperän tiheyden vaikutus nousuun

Maaperän jäähdytyksen vaikutus talteenottoon

Jäätyneen maakerroksen paksuus, kuormitus ja paikan geokriologiset olosuhteet maaperän turvotukseen

4. POHJOISMAA KOSKEVIEN ALUSTAVIEN TIETOJEN TARKOITUS JA ARVIOINTI

Alkuperäisten tietojen tarkoitus lyhyen aikavälin ennusteessa

Alkuperäisten tietojen tarkoitus pitkällä aikavälillä

5. LYHENTÄMISEN PERUSTEEN JÄÄHDYTYMISTÄ KOSKEVAT OMINAISUUDET

Veden kyllästettyjen savimaiden talteenottoominaisuuksien laskeminen w> w: lläPR

Savi-maaperän pilkkomisominaisuuksien laskeminen epätäydellisen veden kyllästymisellä w≤ wPR

Hiekkaisten ja karkeiden maaperäisten ominaisuuksien laskeminen

Laskeminen yhteenliitetyn maaperän heterogeenisen koostumuksen heilumisominaisuuksien laskemiseksi

Laskentamisnopeuden laskeminen jäädytetyn maakerroksen syvyydeltä

6. VÄHENTÄVÄT PERUSPERUSTEIDEN LASKEMINEN JA RAJOITTAVIA VALTIOITA KOSKEVAT PERUSTELUT

Pohjusyvyys

Kehitysolosuhteet ja tangentiaalisten ja tavanomaisten pakkasten voimien arviointi

Bassien ja perustusten laskeminen vakaudelle ja voimakkuudelle pakkasnopeuden vaikutuksista

Varmistetaan kevyesti kuormitettujen paalupohjaisten säätiöiden kestävyys

Perusteiden ja perustusten laskeminen jäädytettyjen pakkasvaarallisten maalien muodonmuutoksille

7. ALUSTEN SOILJEN JÄÄHDYTYMISEN JA SÄÄTIÖIDEN NÄKYMISEN ESTÄMISTÄ KOSKEVAT TOIMENPITEET

Fysikaaliset ja kemialliset toimenpiteet (maaperän tekninen parantaminen)

A. Maaperän hydrofobisointi

B. Maaperän suolistaminen

B. Fyysiset vastatoimet

Rakennepisteen anti-vähentämistoimenpiteiden nimittäminen 1

Suositellaan julkaisemiseksi Neuvostoliiton PNIIS Gosstroyn tieteellis-teknisneuvoston teknistä ja permafrost-tutkimusta käsittelevän osaston päätöksellä.

Niissä on materiaaleja, jotka kehittävät ja yksityiskohdat maaperän pakkasen talteenottoa ja sen vaikutuksia rakenteisiin koskevien sääntely- ja ohjeasiakirjojen määräyksiin. Menetelmiä lasketaan rakennusten vakauden ja käyttövarmuuden perusteella säätiöiden pakkasviljelyssä, ja joukko toimenpiteitä on suositeltava estääkseen maaperän heilumisen ja pullistumisperustan muodonmuutokset.

Suunnittelu- ja tekniset työntekijät, jotka harjoittavat suunnittelu- ja geologisia tutkimuksia, suunnittelu ja rakentaminen jäädyttämis- ja permafrost-maaperän jakelualueilla.

esipuhe

Maan kuoren pintakerrosten jäädyttäminen aiheuttaa monien märkien hajoamien kallioiden, maaperän ja maaperän volumetrisen muodonmuutoksen, mikä johtaa pinnan määrän lisääntymiseen ja epätasaiseen nostamiseen veden jäätymisen ja jääpinnoitteiden muodostumisen vuoksi. Kivirakenteiden tällaisen muodonmuutoksen prosessi on nimeltään jäätymisvaikeus, ja itse maaperä on parantunut ja hehkutettu tai pakkasvaarallinen.

Tarve ottaa huomioon ja estää pakkasnesteen vaikutukset rakennusten ja rakenteiden perustuksiin ja rakenteisiin (joka liittyy muodonmuutosten arviointiin ja huuruveden voimakkuuden arviointiin) on yksi tärkeimmistä ehdoista, joilla voidaan varmistaa kausiluonteisen maaperän jäädyttämisalueilla pystytettyjen rakenteiden kestävyys, käyttökelpoisuus ja kestävyys.

Maaperän stressitasoinen tilanne pakkasteen aikana aiheuttaa liiallisia liikkeet ja vakavat vahingot teollisuus- ja siviilirakennuksille, hydrauliteollisuudelle, maanparannustöille, tien- ja lentokenttäjuomien tuhoutumiselle, raidejunakiskon kaarevuudelle, sillatukien, voimajohtojen, putkistojen ja muun teknisen suunnittelun siirtymiselle rakenteisiin. Rakenteiden muodonmuutokset ovat erityisen yleisiä maaperän syvän kausiluonteisen jäädyttämisen alueilla sekä alueilla, joilla on permafrost-kiviä, joissa voimakkaasti hiotun pölyisen maaperän leviämisen olosuhteissa rakenteisiin vaikuttavat kallistuvat voimat saavuttavat merkittäviä arvoja.

Tieliikenteessä maaperän pakkasen turvotus johtaa niin sanottujen syvien muodostumiseen, ts. paikkakunnat, jotka usein ymmärretään paitsi maaperän muodonmuutoksina talven jäätymisen aikana, mutta myös niiden kantokyvyn heikkenemisestä keväällä johtuen sulatusmaaperän sadosta ja ylikyllästämisestä - pohja.

Alhaisen raportoinnin maaperän räjäyttämisestä rakentamisessa ja vastaisten toimenpiteiden ennenaikaisesta nimittämisestä aiheuttavat valtavaa vahinkoa kansantaloudelle: ne vähentävät aikaa ja heikentävät rakenteiden toiminnan edellytyksiä, aiheuttavat tuottamattomia työvoimakustannuksia, rakennusmateriaaleja ja taloudellisia resursseja.

Huolimatta maan laajuuden ilmiön laaja-alaisesta alueellisesta jakautumisesta nykyiset rakennusmääräykset ja muut sääntely- ja metodologiset asiakirjat eivät tarjoa kattavia ja riittävän kohtuullisia suunnitteluominaisuuksia ja toimintatapoja, joiden avulla voidaan arvioida maaperän ennustettua routavaroa.

Tämän aukon täyttämiseksi kehotettiin kehittämään ja täydentämään olemassa olevia sääntelyasiakirjoja, ja ne on tarkoitettu suunnittelu-, tutkimus- ja rakennusorganisaatioiden teknisiin ja teknisiin työntekijöihin.

Suositukset perustuvat monien vuosien kokeellisiin ja teoreettisiin tutkimuksiin, jotka koskevat maaperän pakkasen talteenottoa. Jäätymisen heikkenemisominaisuuksien ennuste annetaan tämän prosessin nykyaikaisia ​​ideoita ajatellen, jotka perustuvat nykyisten järjestelmien ja laskentamenetelmien analyysiin ja todentamiseen.

Suosituksia tehtiin tutkimus- ja tuotantolaboratorioissa pakastettujen maaperän ominaisuuksien tutkimiseksi PNIIIS Gosstroy USSR; kirjoittaja - Dr. Tech. Sciences V.O. Orlov.

1. YLEISET SÄÄNNÖKSET

1.1. Nämä suositukset sisältävät tietoa kaatumisjäätymisalueilla ja pystyttämien alueiden rakennusten ja rakenteiden pohjaveden muodonmuutosten ja jääntorjunta-aineiden tunnistamisesta, arvioimisesta ja estämisestä.

1.2. Suosituksia vaurioituneiden maaperän muodonmuutosten rekisteröimiseksi ja arvioimiseksi käytetään anti-patch-toimenpiteiden määrittämisessä ja toisen raja-arvon (deformaatiot) mukaan projisoitujen rakenteiden perustusten laskemisessa, joiden mukaan ei pidä harkita pelkästään maaperän särkyä, vaan myös niiden kallistumisesta johtuvia muodonmuutoksia. Rakennusten ja rakenteiden, jotka on suunniteltu pakkasvaarallisille perustuksille ensimmäisen raja-arvon (stabiilisuus) mukaan, on tarpeen tarkistaa pakkasten voimien vaikutuksen perustan vakaus ja lujuus.

1.3. Suositukset maaperän pakkastumisen ominaisuuksien ennakoinnista laskentamenetelmällä edellyttävät pakollista suunnittelu- ja geologista tutkimusta kehitysalueelta, jossa lasketaan tarvittavat alustavat tiedot.

1.4. Jäätymäviljelmien kaltevuusominaisuudet suoritetaan suositusten [1] mukaisesti. Tässä tapauksessa maaperän pakkastumisen muodonmuutokset määritetään instrumenttien havaintojen avulla pinta- ja syvyyspisteiden (merkit) instrumenttien havainnointiin sekä syvyysmittareihin laitoksen yksiköiden antamien ohjeiden tai teknisten vaatimusten mukaisesti. rakennustyömaan tehtävä ja yksityiskohtaisuus.

1.5. Maaperän pilaantumisominaisuuksia koskevat laboratoriotutkimukset suoritetaan [1]: n suositusten mukaisesti sekä käyttämällä kohdassa [2] annettuja menetelmiä.

PNIIS Gosstroy Neuvostoliitto. Suositus. jotta voidaan ottaa huomioon ja estää maaperän muodonmuutokset ja pakkasenkestävät voimat. Moskovan tutkimus

jäljennös

1 PNIIS Gosstroy Neuvostoliiton suositukset maaperän muodonmuutosten ja jäänrokkastumien ehkäisemiseksi ja ehkäisemiseksi Moskova 1986 tarkastelu

2 SISÄLLYSLUETTELO Johdanto YLEISET YLEISET KÄSITTEET JA TIEDOTTEESTA I LASKENNETTUJEN HYDRAULIEN RYHMIEN ALUSTYYPPIEN VAIKUTTAVIEN TEKIJÖIDEN LASKITETUT ARVOT 8. maaperän koostumus. 8 Kosteuden vaikutus ja maaperän kosteutta lähteistä kiskoa vaikutus maaperän tiheys on turvotus vaikutus asteen maaperän jäähdytys n uch eeni ja e vaikutus kerroksen paksuus jäätyneen maankuoren, kuormitus ja ikirouta osa olosuhteita turvotus maaperä SOVELTAMINEN JA ARVIOINTI vertailutiedot PR Noz routiminen MAA Yleiset suositukset Lähdetietojen antaminen lyhyen aikavälin ennusteelle.. 30 Lähdedatan määrittäminen pitkän aikavälin ennusteelle ENNUSKIRJOITETTUJEN RYHMISTEN ESIKÄSITTELY LASKEMISEKSI Yleiset suositukset Pa huomioon ominaisuudet turpoavaa savea kyllästettyä maaperä kun w> w pr laskeminen ominaisuudet turvotus savimaa epätäydellinen vettä kyllästymisen yy «W s laskeminen ominaisuudet turvotusta hiekkaa ja krupnoobl M h VALTION maaperän laskeminen ominaisuudet turvotus epähomogeenisen koostumuksen interbedded maaperän intensiteetti laskeminen turvotus syvyys kerros jäätyy röyhtäily ja JÄÄTYVIEN PERUSTIETOJEN LASKENTAMINEN JA RAKENTEELLISESTI PERUSTETTUJEN ALUSTEN PERUSTEET Perussyvyys Syvyys- ja reiän kehitysolosuhteet ja arviointi " voimat routiminen laskentaperusteiden ja Fu menee sata ja vahvuus iskuvoiman m ^ 52 ^ varmistaminen vakaa pylväsmäinen perustukset perustana. "D ^ mento" * Jäätymisperiaatteista MEASURE '"tr gzh g GUCHENICA GROUNDS (. * TEN TOV Insinööri le. M A. Heat - * B. Hydra 61 Building-t * ia Fyysinen ja kemiallinen! / Ipriya.. Osa 1: maaperän maaperän teknistyminen) A. Kaupunkilaisten hydrofobisointi B. Maaperän suolaveden käyttö B. Fysikaaliset alueet Rakennustoiminnan mittausmenetelmän mukaiset ominaisuudet verkossa Jr

3 Rakennustekniikan tutkimus- ja tuotekehitystoimisto (PNIIS) Gosstroya Neuvostoliiton suositukset muodonmuutosten ja pakkasuuntaisten voimien laskemista ja estämistä varten Mo

4 UDC Suositellaan julkaisemista Neuvostoliiton PNIIS Gosstroyn tieteellis-teknisneuvoston teknisten ja permafrost-tutkimusten osion päätöksellä. Suositukset maaperän / PNIIS: n muodonmuutosten ja voimien talteenottoa ja ehkäisyä varten. M.: Stroyizdat, s. Ne sisältävät aineita, jotka kehittävät ja tarkentavat säännöksiä, jotka sisältyvät sääntely- ja ohjeasiakirjoihin, jotka koskevat maaperän roiskua ja sen vaikutusta rakenteeseen; Menetelmiä lasketaan rakennusten vakauden ja käyttövarmuuden perusteella säätiöiden pakkasviljelyssä, ja joukko toimenpiteitä on suositeltava estääkseen maaperän heilumisen ja pullistumisperustan muodonmuutokset. Suunnittelu- ja tekniset työntekijät, jotka harjoittavat suunnittelu- ja geologisia tutkimuksia, suunnittelu ja rakentaminen jäädyttämis- ja permafrost-maaperän jakelualueilla. IL. 18, taulukko P (01) - 86 Instructions.-Norms., II julkaisu Stroyizdat, 1986

5 ESIPUHE Maapallon kuoren pintakerrosten jäädyttäminen aiheuttaa monien märkien hajoamien kallioiden, maaperän ja maaperän volumetrisen muodonmuutoksen, minkä seurauksena veden pinta jäätyy ja jäätymien muodostuminen aiheuttavat pinnan suuremman tilavuuden ja pinnan epätasaisen nostamisen. Kallioperän tällaisen muodonmuutoksen prosessi on rakennuskäytännöstä nimeltään pakkastuttaminen, ja talot, jotka joutuvat kallistumaan, ovat kireyttäviä tai vaarallisia. Tarve ottaa huomioon ja estää pakkasnesteen vaikutukset rakennusten ja rakenteiden perustuksiin ja rakenteisiin (joka liittyy muodonmuutosten arviointiin ja huuruveden voimakkuuden arviointiin) on yksi tärkeimmistä ehdoista, joilla voidaan varmistaa kausiluonteisen maaperän jäädyttämisalueilla pystytettyjen rakenteiden kestävyys, käyttökelpoisuus ja kestävyys. Maaperän stressitekijä muodonmuutos pakkasella aiheuttaa epäkelvottomia liikkumisia ja vakavia vahinkoja teollisissa siviilirakennuksissa, hydrauliteollisuudessa, maanparannusrakenteissa, tien- ja lentokenttäkattojen tuhoutumisessa, kiskojarrun kaarevuudesta, sillatukien, voimajohtojen, putkistojen ja muut tekniset rakenteet. Rakenteiden muodonmuutokset ovat erityisen yleisiä maaperän syvän kausiluonteisen jäädyttämisen alueilla sekä alueilla, joilla on permafrost-kiviä, joissa voimakkaasti hiotun pölyisen maaperän leviämisen olosuhteissa rakenteisiin vaikuttavat kallistuvat voimat saavuttavat merkittäviä arvoja. Tieliikenteessä maaperän pakkasen turvotus johtaa niin sanottujen syvien muodostumiseen, ts. paikallisia turvotuksia tienpinnasta, jota usein ymmärretään paitsi maaperän muodonmuutoksina talven jäätymisen aikana, mutta myös niiden kantokyvyn heikkenemisestä keväällä sademäärän vuoksi ja pohjan sulatusalueen liiallisen kostuttamisen vuoksi. Alhaisen raportoinnin maaperän räjäyttämisestä rakentamisessa ja vastaisten toimenpiteiden ennenaikaisesta nimittämisestä aiheuttavat valtavaa vahinkoa kansantaloudelle: ne vähentävät aikaa ja heikentävät rakenteiden toiminnan edellytyksiä, aiheuttavat tuottamattomia työvoimakustannuksia, rakennusmateriaaleja ja taloudellisia resursseja. Huolimatta maan laajuuden ilmiön laaja-alaisesta alueellisesta jakautumisesta nykyiset rakennusmääräykset ja muut sääntely- ja metodologiset asiakirjat eivät tarjoa kattavia ja riittävän kohtuullisia suunnitteluominaisuuksia ja toimintatapoja, joiden avulla voidaan arvioida maaperän ennustettua routavaroa. Tämän aukon täyttämiseksi kehotettiin kehittämään ja täydentämään olemassa olevia sääntelyasiakirjoja, ja ne on tarkoitettu suunnittelu-, tutkimus- ja rakennusorganisaatioiden teknisiin ja teknisiin työntekijöihin. Suositukset perustuvat monien vuosien kokeellisiin ja teoreettisiin tutkimuksiin, jotka koskevat maaperän pakkasen talteenottoa. Jäätymisen heikkenemisominaisuuksien ennuste annetaan tämän prosessin nykyaikaisia ​​ideoita ajatellen, jotka perustuvat nykyisten järjestelmien ja laskentamenetelmien analyysiin ja todentamiseen. Suosituksia tehtiin tutkimus- ja tuotantolaboratorioissa pakastettujen maaperän ominaisuuksien tutkimiseksi PNIIIS Gosstroy USSR; kirjoittaja - Dr. Tech. Sciences V.O. Aaseja. 3

6 1. YLEISET SÄÄNNÖKSET 1.1. Nämä suositukset sisältävät tietoja tunnistamiseen, arviointiin ja ennaltaehkäisyyn muodonmuutoksia ja voimia routiminen maaperän emäkset Rakennusten ja rakennelmien pystytetty aloilla vuodenajan jäätymisen ja jakelu ikiroudan suosituksia kirjanpito- ja arviointiin Frost maaperää kantoja käytetään nimittämistä protivopuchinnyh toimenpiteet ja laskelmat vahvistettu kuvioin, joiden (muodonmuutoksista), joiden mukaan on otettava huomioon paitsi pohjamaiden saostuminen, myös niiden d tiedot liikkeestä. Rakennusten ja rakenteiden, joiden Frost perusteita ensimmäinen raja-tilassa (vakaus), on välttämätöntä tarkistaa, vakavuuden ja lujuuden perustusten ja voimien routiminen suositukset suorituskyvyn ennustamiseksi routiminen maaperän laskentamenetelmän säädetään pakollisen inzhenernogeologicheskoe kehityksen tarkastelu alueen tunnistaminen perustason tarvittavien tietojen laskemista varten Jäätymäviljelmien kaltevuusominaisuudet suoritetaan suosituksen mukaisesti [1 3 - Tällöin maaperän pakkastumisen muodonmuutokset määräytyvät instrumentaalisten havaintojen avulla pinta-alan ja karkeiden pylväiden (m arcs) sekä syvyysmittareiden avulla osastojen organisaatioiden antamien ohjeiden tai rakennusalueen tutkimustyön teknisen tehtävän ja yksityiskohtien mukaisesti. maaperäominaisuudet suoritetaan C11: n suositusten mukaisesti sekä käyttämällä kohdassa [2] annettuja menetelmiä. 2. PERUSTEET JA MÄÄRITELMÄT 2.1. Alle pakkasella (kryogeeninen) ylennysuhriksi ymmärtää muodonmuutosta sisäistä jäätymään kosteassa maaperässä neskalnyh kiviä ja maaperään, mikä johtaa tilavuuden lisäys johtuen kideveden siinä ja purkaja mineraali komponentti jään muodostumisen muodossa sulkeumien välikerroksen linssit, polykiteisiin, jne. Jäätymisen ulkoisen ilmenemismuoto, joka luonnehtii sen lineaarisen muodonmuutoksen suuruutta, on paikallinen, pääsääntöisesti epätasainen nousu maanpinnan jäädytysmallin pinnalla, vuorotellen viimeksi mainitun vedon kanssa sulatuksen aikana. Pohjoisilla alueilla tällaiset helpotukset, kuten mäkinen alue, kukkulat ja kohoavat harjanteet, ovat usein merkki morfologisesta merkityksestä heilumisen ilmenemismuodosta. Jäätymisen maaperän pääominaisuuksiin kuuluvat huurteen kallistumisen määrä ja sen johdannaisten voimakkuus. Neliön pinnalla olevan jännitteen hn voimakkuus, jäädytetty syvyyteen d i, ymmärretään yleisesti tämän pisteen liikkumiskorkeuden suhteen alkuperäiseen asemaansa talvella ennen talvea. Suuruus turvotus d hf elementary kerros d (df) luonnehtii intensiteetti turvotusta f (osake yksikköä), mikä tarkoittaa kykyä maaperän olosuhteissa jään muodostumista muotoaan erilliseen "pisteen joukko. -F arvo on eriytetty syvyys Puig kerros algebrallinen summa maaperän aiheuttamat muodonmuutokset (4), missä CLq i on jäädytetyn maakerroksen paksuus m aiheuttaen m: n heilumisen muodonmuutoksen. Porausmoduuli on: mf = f / (1 - f). (5) 2.4 Maaperän pudotuksen pääasiallinen ehto on jäädytetystä maaperän massasta kertyneen jäädytetyn ja jäätyneen (tietyssä negatiivisessa lämpötilassa) maaperän turvotusta aiheuttava jäädytetty vesi määrää ns. jäänpoistoa (igf). Maaperän turvotusta ei ole, jos vedenläpäisien huokosten määrä on yhtä suuri tai suurempi kuin jäätyneen veden määrän lisäys, joka luonnehtii jää-sementin olosuhteet. 2 Zack. 176I 5

8 Jos katkeaa karkeaa maaperän (hiekka, karkea kiviä hiekalla täyttö) mekanismi routanousun voidaan esittää mallin lisääntynyt heterogeeninen järjestelmä laajentamalla (faasimuutoksessa) yhden komponenteista - vesi, liitetyn (savi) maaperä mekanismi puchinoobrazovaniya takia monimutkainen lämmön- ja kosteusprosessiprosessi, pääasiallinen rooli kinetiikassaan ja sitoutuneen (kalvon) kosteuden uudelleenjakamisen luonne jäädytysmaassa. Sitoutuneen veden läsnäolo savessa ja pölyisissä hiekkapohjaisissa maissa aiheuttaa nestefaasin siirtymisprosessin, joka ilmenee alkuperäisen kosteuspitoisuuden uudelleen jakautumisessa ja sen kertymisessä jäädytysmassaan tulevien jäätyneiden vyöhykkeiden sisään tulon seurauksena. Veden kryogeeninen muuttoliike vaikuttaa hallitsevasti sekä jään vapauttamiseen että maaperän turvotukseen. Jos kiteytymisestä johtuen alkuperäisen sisällön vakaan tilan kosteusolosuhteissa kallistusmoduuli voi olla korkeintaan 3-3,5 cm / m, sen jälkeen se voi nousta 20 cm / m tai enemmän, kun se siirtyy kosteuden kertymiseen. Jäänmuodostuksen ja kiteiden kasvun anisotropian jäävirta ei ainoastaan ​​jäätymisen raja-alueella vaan myös tiettyyn jäädytetyn maaperän rajakerrokseen, jota kutsutaan pakkasvyöhykkeeksi tai vyöhykkeeksi samanaikaisen kallistumisen aikana. Jäätyneen maan, joka on jäätymispisteen yläpuolella vyöhyke, kun taas edelleen jäähdytys ei käytännössä altistetaan kiskoa, mutta liikkuu seurauksena turvotus alempi maakerrosten Kaikki alukkeet riippuen niiden hiukkaskokojakauma jaettu Frost (pullistavaa) ja nemorozoopasnye (nepuchinistye) järjestelmä. Riippuen hienojakoisten fraktioiden sisällöstä, kostutus- ja jäätymisolosuhteista riippuen, kaikki pakkanen vaaralliset maaperät voidaan jakaa seuraavien ryhmiin kohdistuvan heilumisasteen mukaan, jossa heilumoduuli on otettu käyttöön gradation pääindikaattorina: mahdollisesti heaving (tavanomaisen ei-tylsää). heikosti kallistuva. 0 F e> Ca, 2 +> N a *> k Johdatus monivalenssisten kationien vaihtokompleksiin lisää heikosti maanpinnan (montmorilloniitti) maaperän voimakkuutta. Pakkasessa (kaoliniittimailla) maaperä katoaa, jos ne ovat tyydyttyneitä yksiarvoisilla kationeilla. Vaikutus kostea NOSTA ja lähteistä humidif neniya maaperän kiskoa Frosty muodonmuutos maaperän johtuen niiden syksyllä (pre-talvi) kostutus, johon vaikuttaa ympäri jaksoa muuttava kosteuden olosuhteissa, riippuen ilmasto ja hydrogeologisissa paikalliset olosuhteet kartoittaa tärkeimmät lähteet kosteuden KAUSITASOITETUT maaperän luonnollisissa olosuhteissa ovat nestemäisiä ilmakehän sedimentit ja alatilat (maaperä ja maaperä), jotka ovat melko lähellä maaperän pinnasta. Syksyllä laskevan sademäärän arvioidaan hydrometeorologisen palvelun pitkän aikavälin ennusteiden perusteella. Pohjaveden (UE) tai niiden poissaolon syvällä esiintymisellä maaperän kosteuden lähteet voivat olla sademääräinen sademäärä kesä-syksyllä. Alueilla, joilla suuri määrä sadetta laskee syksyllä (kuten esimerkiksi Keski-vyöhykkeessä ja Neuvostoliiton pohjoisosassa), maaperä ennen ruuvien tunkeutumista on yleensä kyllästynyt vedellä, mikä aiheuttaa niiden voimakasta voimistumista. Alueilla, joilla on kohtuullinen tai merkityksetön määrä syksyn sadetta, joissa ilmankosteus on suuri (esimerkiksi Kazakstan, Siperian kaakkoisosuus), maaperän turvotus johtuu pääasiassa korkeista pohjaveden pitoisuuksista. Kuivilla alueilla, joissa jäätymisraja ei pääse kapillaarin kohoavaan rajaan, kryogeeninen muuttoliike voi syntyä höyryn kosteuden vuoksi, jonka vaikutus maaperän turvotukseen on sitäkin havaittavampi jäätyneen maaperän läpäisevyyttä. Kuitenkin alhainen läpäisevyys maaperään PARO niiden pakkaskestoaste pasnosti yleensä ole yli slabopuchinistyh yleisin maaperään maaperän kosteutta KAUSITASOITETUT kerros pohjavesi on kapillaarinen veden liikkeen sisällä veden kapillaarinen nousu taulukossa. UPV: n asennon muutos merkitsee kapillaarin kohoavan rajan vastaavaa liikettä, jonka alue maaperän koostumuksesta ja koostumuksesta riippuen voi olla 3-3,5 m. Maaperän voimakkuus kasvaa pohjaveden läsnä ollessa kausiluonteisen jäädytyskerroksen sisällä tai lähellä jäädytysrajaa. Kosteuden lisäämiseksi syvyyteen saakka, tasaisen maaperän koostumuksen kohoumisvoimakkuus lähestyy tasaista tai kasvaa jonkin verran sen edetessä.

13 jäätymisrajaa. Jos pohjavesi ei vaikuta kausiluonteisen jäädytetyn kerroksen maaperän kostutukseen, se riippuu UPV: n esiintymisriskistä ennen jäätymistä, koostumusta, koostumusta ja syvyyttä. Olosuhteet, joissa yhtenäinen maaperä on pohjaveden syvyyden tai sen poissaolon tasaisella kostutuksella, maaperän jäädyttäminen. OLA: n kausittaisen jäätymisen syvyyden ja talvi-talviaseman välinen vähimmäisetäisyys, jolle nämä vedet eivät vaikuta jäädytysmaaperän kostuttamiseen, esitetään seuraavassa taulukossa päätyyppien osalta. 1. Taulukko 1. UPV: n vaikutus jäädytetyn maaperän kostuttamiseen. Jäätymisen maaperän kostuttaminen on vähäistä, sillä se on etäisyydellä niiden pohjasta, m 1 saviä, joissa on montmorilloniitti ja 3,5 ilite-pohja, 2 saviä, joilla on kaoliniittikanta, 2,5 patoa, mukaan lukien pölyiset 3 keitot, mukaan lukien pölyiset 1,5 4 hiekkaa pieni ja siltti 1, OLA: n värähtelyjen vuotuinen sykli alueilla, joilla maaperän kausiluonteinen jäädytys on yleensä seuraavanlainen. Keväällä UPV nousee lumen sulamisen alkaessa ja saavuttaa korkeimman paikkansa lyhyessä ajassa kausiluonteisen jäädytetyn kerroksen maaperän sulamisen jälkeen. Seuraavassa kevät-kesäkaudella OLA vähitellen vähenee ja pohjaveden lasku on lyhentynyt tai hidastunut sateiden aikana. Syksyn sadepäivän alkupuolella UPV nousee ja riippuu sademäärän suuresta noususta. Maaperän pysyvän jäädyttämisen aikana UPV laskee jatkuvasti, kunnes se saavuttaa alhaisimman sijainnin talven lopussa. Maaperän vesijärjestelmä (veden kuluminen) vuoden aikana on erittäin epävakaa. Kausiluonteisesti nämä vedet riippuvat ensisijaisesti hydrometeorologisista olosuhteista. Syksyn aikana sateet täydentävät yleistä vesihuoltoa ja joissakin tapauksissa aiheuttavat sen esiintymisen. Useimmiten vedenmuodostus syntyy pakkasvaarallisissa maissa - paikoissa, raskaissa hiekkasaumoissa ja löysäisissä kivirakenteissa, joissa voi esiintyä pitkään. Edullisesti paikka muodostumista pohjaveden yläpuolisesta ovat tasaisia ​​alueita huonosti turvattua valumia, lautaset, painaumia, suljettu valuma Kaupalliset kehityskohteita ja kehittäminen alueella johtamaan toimintaa rakennusten ja rakenteiden rikkomiseen luonnon hydrogeologisen järjestelmän maaperän, joten muutokset ja kosteus perusteilla vaatii erityistä ennustusmenetelmät maaperän jäädyttämisen ja kallistumisen arvioinnissa. Kosteuden lisääntyminen voi johtua seuraavista syistä: OLA: n nousu, ennustettu [3]: n mukaan; kosteuden kertyminen maaperän pintakerroksille johtuen alueensa rakentamisesta ja asfaltoinnista johtuvien haihtumisolosuhteiden rikkomisesta, vesitiiviiden merkintöjen asennuksesta jne. 11

14 3.17. Kun arvioidaan Frost maaperän kosteuden olosuhteissa niiden lisäksi määrittää keskimääräinen kosteuspitoisuus nonfrozen maaperän pakastimen sisällä kausittain kerros ja sisältö sulan veden jäätyneen maankuoren tulisi tunnistaa seuraava laskelma kosteus indikaattorit kuvaavat alkuehdot ja intensiteetti turvotus maaperän: kosteus raja nonfrozen heaving maaperään; jäätyneen savimaidon maaperän keventäminen; wmg - muuttoliikkeen kosteus (erityinen muuttoliikkeen kosteuden kerääntyminen); Wact on jäädytetyn savimaidon aktiivisen kosteuden raja. Jäätyneen maaperän ww: n sisältämä jäätyneen veden määrä riippuu sen negatiivisen lämpötilan suuruudesta. Wm on pohjaveden perustusten ja perustusten suunnittelun SNiP: n mukaan maaperän kosteuspitoisuus rajatylittävät, dol-yksiköt; f $ tv-kerroin, joka on otettu edellä olevan SNiP-luvun mukaan riippuen maaperätyypistä ja sen lämpötilasta (ks. 3.21 kohta, taulukko 2); maaperän kosteus, yksikköfraktio; Höyryn liuoksen sed tasapainopitoisuus suolapitoisessa maaperässä riippuen lämpötilasta: Arvo 7 C. -0, tuotteen arvo ja yksikkö 0,005 0.012 0.026 0.045 0.062 0.1 0.135 0.168 Huomautus. Tiedot annetaan lämpötilan alapuolelle jäätymisen alkaessa. Cps on huokosliuoksen konsentraatio suolapitoisessa maaperässä laskettuna kaavalla P S ku (7) Cp s = P s * ll (V sal + m ^ (8) "P V sal =" isal / fij, (9) - maaperän suolapitoisuus,% S $ aL - maaperän pitoisuus (massa) liukenee helposti maaperään, kuiva tiheys, t / m, kosteusraja WpP luonnehtii tämän erittäin vakaan tilan kolmi- vaiheisen järjestelmän jäädytetystä maaperästä (luuranko + + vettä + noin zd yy), jossa ilman huokoset jäällä jäätymisen aikana eivät aiheuta maaperän tilavuuden mahdollisen lisääntymistä. Koronrajan kosteusraja on ensimmäinen eri olosuhteiden alkutekijä, joka ilmenee eriarvoisuudesta Wp r, missä "Pr = 0,92 + 0, O c ^ (T IR); 01) täällä * s Saksan maaperän keskimääräinen kosteus jäätymistä, yksikön jakeita, 0,92 jäätymätöntä maata, kiinteitä hiukkasia ja luustoa, t / m3 (g / cm3) (^ ^ - tukemalla jäätymätöntä vettä m Se on paha maa, yksikön jakeet, lämpötilassa 0,5 7 ^ />, missä Ti ja p ovat jäätymisvyöhykkeen vähimmäislämpötila, jossa maaperän turvotus pysähtyy (ks. Kohta 3. 30, taulukko 2) J. Kaavan (11) maaperän stabiilin tilan kuvaaminen ei ota huomioon kosteuden siirtymisen kykyä. Siksi ehto (10) on välttämätön, mutta ei riitä koheroitaville savimaille. erittäin vakaa jäädytetty savi maaperä, jossa sidotun veden sisältö ei käytännössä vaikuta sen liikkumiseen jäädytys- ja taustalla olevissa sulavissa maissa. Kosteuden läsnäolo maaperässä on suurempi kuin kriittinen arvo 12 w c r 8IP) 4 >> (13) missä on maaperän kosteus virtauksen raja-alueella, yksikön jakeet; / p -, plastisuuden määrä, yksikön jakeet. g Kriittinen kosteus Wc e fts = 2,7 t / m3 voidaan määrittää kuvion 1 mukaisesti. 2 perustuen maaperän vesi-fysikaalisiin ominaisuuksiin. Exp (- 2.8 Gp): n arvo voidaan määrittää riisin avulla. Muuttuva kosteus luonnehtii kosteuden kasvua yksikkötyyppistä jäädyttämistä varten, joka johtuu sekä kosteuden uudelleenjakamisesta että viereisen Wcr: n kosteuden virtauksesta. 3. Parametrin arvo s exp (- 2, 8 1 p) 13

16 sulatettua maata. Muuttuva kosteus kerääntyy jäätymismaahan, ja se on syynä voimakkaaseen nousuun ja l lesken jakautumiseen. Jäätymismaaperää koskeva spesifinen muuttoliikkeen kosteuskertymä arvioidaan kaavan *> v td = khh (yy - tvcr) "P v rf>. (1 4), jossa kertoimien suhde ilmaisee kosteuden johtavaksi sulatusta ja jäädytetystä maaperästä, käytännön laskelmissa k * voi olla yhtä suuri kuin: kb = * / * ± at kun k b * 1> (O jossa ^ sat

kosteus, joka vastaa sulatetun maaperän täydellistä veden kyllästymistä, yksikköjakeen; I f - lämpötila-pulssi, joka stimuloi kosteuden liikkumista jäädytysmaassa; Xt = T0 f Topt lt t * 1 1 (1 b) jossa Td on laskettu lämpötila maan pinnalla C, joka on jäätymisjakson jäähdytysväliaineen keskimääräinen lämpötila jäädytysjaksolle tgpf, joka on optimaalinen kosteuden siirtymiselle C; * ja 11 W a s o s 47 o s o s Pyshbaty loam Up ja u o m t 07 ohm ohm ohmi ohomomojobomw 7M o 0,1 o ohm ohm j3091.0h Тp Kuva. 4. Parametriarvot, joissa Rengas on jäätymisvyöhykkeen lämpötila, jossa maaperän turvotus pysähtyy, C (katso taulukko 2, taulukko 2); VTc r on kriittisen lämpötilakradientin arvo jäädytysvyöhykkeessä, joka on keskimäärin 10 S / m (0,1 S / cm); maaperän jäädytys syvyys, m (cm); tj on taulukoitu korrelaatioparametri (ks. taulukko 2), joka ilmaisee lämpötilan ja jäätyneen veden mk w: n (TJ - k < T 2 ) (18) п р и Д = 1-7 ; / П. где коэффициент пропорциональности, характеризующий мощность слоя в зоне промерзания в интервале температур Тг и /, не превышающих по абсолютной величине значения Тир; Ф+ коэффициент пропорциональности, характеризующий зону одновременного пучения грунта d fo при 1 W

IR) ) (20), jossa Ww CQ on jäädytetyn maaperän jäätymätöntä vettä 0,5 T9: n lämpötilassa. Kertoimen V * estimoimiseksi voidaan käyttää kaavioita F = F (L, joka on esitetty kuviossa 4. '* O, cg * Aktiivisen kosteuden raja-arvo tai muuten optimaalinen jäädytetyn maaperän kosteuspitoisuuden parantamiseksi luonnehtii sellaisen jäädytyssallomaadon kosteustilaa, jossa sen veden kryogeenisen siirtymisen aiheuttama turvotus on enintään: 15

18 Taulukko 2. Maaperäparametrien arvot 7> kw (TCr) ja lämpenemisen lopettamislämpötila Tyr erilaisten kallistusten tyypin mukaan Maaperän tyyppi Maa-maaperän määrä 1p Lämpötila Arvo Kertoimen c arvo maaperän lämpötilassa Tu C mittarin hellittämisen lopettamisesta q -0.3- 0, sokeri 0,02 0, P - 4 2,5-0,95 0,9 0,65 0,63 0,6 0,58 0,56 0,55 Huom. Välilämpötiloissa kertoimen ^ arvo otetaan interpoloimalla.

19 "a r t?" C r "g? (Tässä nimitykset ovat samat kuin parametreille n. Ensimmäisen kosteuden suhteen kosteuden yläpuolella oleva kosteus ei osallistu muuttovirran muodostumiseen, koska jäätä kompensoidaan tämän kosteuden takia alapuolisen kerroksen sulatetun maaperän kutistumistilavuuden vuoksi, joten edellyttäen, että tv> wppt laskelmissa muuttoliikettä kosteutta w w: n sijaan, ota arvo wdf> t- Maaperän tiheyden vaikutus talteenottoon Arvioidessaan maaperän luonnollisen tiheyden vaikutusta nousuun on ensin otettava huomioon heterogeenisen lastinjärjestelmän luonne joka koostuu kolmivaiheisesta (luuranko-vesi-ilmasta) tai kaksivaiheisesta (luuranvesi) väliaineesta sulatetussa tilassa, riippuen tästä merkistä, joka määrää maaperän veden kyllästymisasteen, sen tiheys, joka ilmenee luurankolonnimassalla ft #, vaikuttaa eri tavoin voimakkuuden voimakkuus Ensimmäisen alkulatauksen ehtona [kaava (10) D kolmivaiheisissa järjestelmissä ilman huokoset voivat olla osittain tai kokonaan täynnä kiteytysvettä lisäämättä koko maaperän tilavuutta. Tämän seikan ansiosta voimme ottaa tiettyyn tiheyteen j p mjn kuin alkuperäisen tiheyden, jonka alapuolella maaperän turvotus tietyllä veden kyllästysasteella on poissa. Kolmivaiheisen järjestelmän maantieteellisen tiheyden kasvaessa maaperän voimakkuus kasvaa, saavuttaen maksimiarvon tietyllä ehdollisella tiheydellä j, jolle on tunnusomaista toisaalta järjestelmän pienimmän ilmamäärän tilavuus ja toisaalta hiukkasten optimaalinen pakkaus, mikä tarjoaa edullisimmat olosuhteet vesimigraation kalvon mekanismille. Maaperän tiheyden lisääntyminen kaksivaiheisen järjestelmän olosuhteissa johtaa kosteuspitoisuuden ja tiettyjen vesivirtausten vähenemiseen, ja jälkimmäinen muuttuu nollaksi w> wcrt: lle. Näin ollen maaperän voimakkuuden voimakkuus vähenee vastaavasti, ja optimaalisesti maaperän veden kyllästyminen, sen ehdollinen tiheys ft #, joka vastaa suurimman sallitun talteenoton muuttumiskertymää jäätymismaalla, on suunnilleen yhtä suuri kuin R o = (0, 8 + 0,9) fi Q pt, (22) jossa f io pt on maaperän optimaalinen tiheys, jolla tarkoitetaan tiheyttä tavallisella tiivistämisellä. Jos maaperä tiheydeltään ft täytetään edelleen, sen voimakkuus vähenee. järkevästi, muuttolujuuden virtauksen väheneminen nolla on ns. kriittinen tiheys f t c r (kuvio 5). Tämän maaperän myöhemmällä tiivistyksellä veden jakautuminen nestefaasissa pysähtyy, ja kosteuspitoisuuden alenemisen aiheuttama turpoaminen vähenee huomattavasti, mikä ei ylitä heikosti rypytetyn maaperän rajoja. Tällöin tiivistettyjen maalien kosteuspitoisuus ei yleensä ylitä kriittisen kosteuden JVCr: n arvoa. Jäätymisen maaperän stabiili (pakkasvaarallisuus) määräytyy sen alkuperäisen kosteuspitoisuuden, huokoisuuden ja veden kiteytyksen lämpötilan mukaan jäädytysvyöhykkeellä. Ehto, jossa nämä parametrit luonnehtivat talteenoton lopettamista, ilmaistaan ​​vakaan tilavuuden yhtälöllä. Tu p) = 0> 92 (P s - P Cr Y P s P c r t> vc r -0,0 8 w (T u p) -

Q., 23) Tätä yhtälöä havainnollistaa kuviossa 6 esitetty käyrä. Pd: ssä

20 Kuva 5. Palkan voimakkuuden muutoksen luonne riippuen savimassan tiheydestä. 6. Jäätymisen maaperän 1 stabiilin tilavuuden yhtälön käyrä on mahdolli- sen maaperän talteenoton vyöhyke, joka johtuu sekä alku- että muuttovirtojen kyllästymisestä; 2 - maaperän talteenottoalue, joka johtuu alkupe- räisen veden kyllästymisestä (lt ^.- 3.5) ja maaperän vaeltajien kosteuden kyllästymisestä; kun turvotus ilmenee vain alkuperäisen kosteuden kustannuksella ja ei ylitä heikosti puhkeavan maaperän moduulia (ffiu 3,5). Kriittisen luuston tiheyden flcr> arvo, joka luonnehtii jäädytysmäärän riittävän tarkkuuden käytännössä, voidaan arvioida kaavalla p East O f * Ps 0,92 + ps [tycr-0,0b * (TUf> j Esimerkki 1. Määritä mahdollinen pakkasvaara ja olosuhteet maatyynyn yhteydessä käytettävän jäädytysmäärän vakaan tilavuuden perusteella. w = 0,19;

0,12; / -2,72 t / m3. Taulukon 2 tietojen mukaan määritämme lankakupin ^ p «- 2 C: n päättymisen lämpötilan ja sen sisältämättömän veden määrän (24) M ^) * * L x0 0 0 Lbi0D * Käytämme kaavaa (13) laskemalla kriittinen kosteus, jonka jälkeen olemme määrittäneet etukäteen fig.z exp: n arvo (-2,8 G p) = 0,7145: * c g

e * p (- 2> v1p) - 1 = 2! j j 2 (! pz - 2,72 0,26 (1 + 2,72-0,28) 0, W,

21 Kaavan (24) mukaan määritämme kriittisen luuston tiheyden, jossa ei ole lainkaan turvotusta: L 0,92-2,72 p W Q, 92 + fis [H, c -0,0 6 ^ (Tr)] 0,92 2,72 (0,176-0,08-0,1) = 1,81 t / cm3. Tällöin maaperän p tiheys on yhtä suuri. /> = /> (1+ W) = 1,81 (1 + 0,178) = 2,13 t / m2. '' C7 * ST Näin ollen tämän huokosen huurtumaton alku kosteuspitoisuus w = 0,19 ei ylitä heikosti maadoitettua maata (0% * 3,5 cm / m) ja pysähtyy kokonaan, kun sen tiheys j0 saavuttaa 2,13 t / m * Maaperän jäähdytyksen asteen vaikutus valumiseen Jäähdytysaste (samoin kuin sen johdannaiset - maaperän jäädyttämisen nopeus ja syvyys) riippuu jäähdytysväliaineen lämpötilasta, jäätymisjakson pituudesta, maaperän vesi- ja lämpöominaisuuksista sekä lämpöeristyksestä sen pinnalla. Lämpötilan mukaan maaperän talteenotto tapahtuu jäädytysvyöhykkeellä. lämpötila-alue, jonka äärimmäiset arvot määräävät käynnistysvaiheen alkamisen ja sen päättymisen renkaan. Tb: n arvo on pääsääntöisesti muutamia kymmenyksiä asteesta, joka on alhaisempi kuin maaperän Tb jähmettymisen alkamisnopeus, joka ilmaistaan ​​jonkin verran etenemässä veden kiteyttämisprosessista maaperän talteenoton prosessin aikana. Renkaan arvo luonnehtii jäätymisvyöhykkeen vähimmäislämpötilaa, jol- loin kalvonvettä siirretään ja kiteytetään, mikä voi aiheuttaa jäädytysmaan voimakkuuden. Rengaslämpötila tärkeimpien nimistötyyppien osalta on esitetty taulukossa 2 (s.3.21). Vesikalvojen jatkuvuus sen liikkumisen aikana jäädytysvyöhykkeessä säilyy lämpötilan gradientin läsnäolon vuoksi, joka muodostaa jähmettyneen kosteuspitoisuusgradientin ja samalla muodostaa suoran aineen liikkeen. Tämän XrTd-gradientin arvo jäädytysvyöhykkeellä ^ voidaan ilmaista L T (df0) _ (T ylös-T b f) VTd =

%.d f (katso s.3.21); T jf määritetään empiirisesti. Kosteudelle (* y / ja ^)> 0,5 saatujen savimaiden osalta T-arvo voidaan määrittää kaavalla V.I. Fedorov m 7 ^ = T (i ^ / tvLT * klo T = 0,045. '26) Jäähdytysasteen ja voimakkuuden voimakkuuden välinen suhde ilmaistaan ​​jäädytysvyöhykkeen 7Tf lämpötilagradientin muutosten suuruudella ja jaksollisuu- della, joka vastaa kriittistä arvoa VTc r. Levyn voimakkuus pienenee, kun poikkeama Φ ^ suunnassa tai toisessa kriittisestä arvosta, joka on oletettu konetekniikan laskelmissa, on yhtä suuri savimaassa 10 astetta / m (0,1 astetta / cm). 19

22 ^ BMtn Kuva 7. Nomogramma lämpöeristeen lämpöeristeen lämpöeristeen vähimmäislämpötilan laskemiseksi Tj, ampiaiset, riippuen eristeen R, m2 lämpöresistanssista. С / ВT Negatiivisen lämpötilan (Tu RS) ja talven jäätymisjaksojen lukumäärät (n) L * 1: ssä; 1-2 T = * -1200: 2 - ZTT = -1 700; 3-2G7 * * -2500; 4-2 G T jossa / TM 1 on summan summa keskimääräisten kuukausittaisten negatiivisten lämpötilojen summasta tietyltä alueelta SNiP: n päähän klimatologiasta ja geofysiikasta ja sen puuttuessa tietylle alueelle tai rakentamisen alueelle, joka perustuu hydrometeorologisen aseman havaintoihin, samankaltaisissa olosuhteissa rakennustyömaalla; L 0 on jäädytyssyvyys arvoilla $ 1T 1 = ja riippuu maaperätyypistä ja sen oletetaan olevan yhtäsuuruus, m: liepeillä ja savilla 0,23; hiekkarannat, hienot ja hienot hiekkarannat - 0,28; hiekkaranta, suuri ja keskikoko 0,3; karkeat maaperät 0,34. D0: n arvo epäyhtenäisen koostumuksen maaperälle määritetään syvyyden painotettuna keskiarvona maaperän jäädytyksen kerroksessa. Laskettu syvyys kausittaisen maaperän jäädyttämisestä perustuksissa määritetään kaavalla kh d - f * (35), jossa c L f t i on tavanomaisen jäädytyssyvyys, joka on määritelty kohdassa 3.40; kerroin ottaen huomioon rakennuksen lämpöjärjestelmän (rakenne) vaikutukset maaperän jäädyttämiseen syvyyteen seinien ja lhols-pohjalla, taulukon mukaan. Taulukko 3. Kertoimen kerroin MPaF-kertoimen rakenteellisia piirteitä voidaan yleisesti esittää lausekkeella 3 -S f (pg) = 0,5 d0df pg = a, 5fie-i0lf pg, (38) jossa Sj? (Vg)

^ sulatetun maaperän kutistuminen m, joka syntyy maaperän pudotuksesta ylijäämäisessä pakastetussa kerroksessa p; miinusmerkki osoittaa, että k epätasainen kuin heaving; d * x puristetun maaperän puristuvuuskerroin (tiivistyminen), M P a (s m 2 / kgf), määritettynä luonnollisen rakenteen maaperänäytteiden standardipuristuskokeilla painevaihtelulla p a

R d - = Rd + 0,05 MPa; f t y f f ovat maaperän huokoisuuskertoimet, jotka vastaavat sen luontaista koostumusta syvyyteen ^ 0.5 df ja paineessa P; Savi-maaperän muodonmuutosmoduli, MPa (kgf / cm2), määräytyvät konsistenssindeksistä ja huokoisuuskertoimesta riippuen SNiP: n ohjeiden mukaisesti rakennusten ja rakenteiden perustusten suunnittelussa; J3 on dimensioton tekijä 0,8. Riippuen maaperän kosteuden asteesta $ rw ps j е0p w, p $: n arvo (3 8) määräytyy seuraavien kaavojen mukaan: pi ja kosteus Wpi, joka on sulatettu maaperä kerroksessa Yr, arvioitu seuraavien suhteiden mukaan: f iw 0? S ftpi) fiw 9pi (42) jossa ^ pi ^ kuormitetaan maaperän huokoisuuskerrointa ulkoisesta 25 paineesta

28 3.49. Maaperän tiheyden ja kosteuden muuttuessa ulkoisen vakion vaikutuksesta n arr narrow ja ^ kutistumisarvon muutokset, jotka tietyn tapauksen osalta voidaan esittää yleisellä kaavalla

Sr (P 9i P i) => S Tiivistysmäärästä Sr riippuen kutistumisen määrä (ps, kg / mz) määritetään seuraavilla kaavoilla: $ g? 0,95 kun Sy b o -5padf + p. (I + tpi) -, - S f (P a.pi) = 0

(1 + P pi> h, missä Wpi on ulkoisen kuormituksen tiivistyneen maaperän kosteuspitoisuus (ks. Kappaleet 3.50, 5.17) Maaperän fysikaalisten ominaisuuksien määrittäminen paineesta tehdään maaperänäytteiden standardipuristuskokeilla Tässä tapauksessa etsittyjen määrien arviointi vähennetään seuraa- vaan menetelmään. Kun näyte on täysin tiivistetty ensimmäisellä p: n p: n ylittävällä kuormalla, pudotuskerroksen pitoisuus määritetään kokeessa pp (4 7) l - * A 1k jossa d - kuivattujen maametallien näytteen massa sen jälkeen (45) (46) A - 1. * ks (48) lopullinen arvo määritetään P: n datasta ja kaavan (41) mukaisesti, ja sen jälkeen, kun näytteen näyte on poikkileikkausaluetta, Pk Tietyllä kuormalla p tiivistetyn maaperän fyi arvo määritetään lausekkeesta (3.44) tai lausekkeen 5.17 mukaisesti: s (49), jossa maanäytteen korkeus sen jälkeen kun se on täysin tiivistetty annetulla kuormalla (s-th); l i määritetään lisäämällä näytteen loppukorkeuteen kuorman muutosta vastaava luonnos p *: stä p ^: ksi; I q on maanäytteen pienempi korkeus, joka määritetään kaavalla hk h = -th G - (50). Talvikauden kosteuspitoisuuden wpc arvo lasketaan käyttäen kaavaa (42) perustuen 0: n arvoihin saaduista arvoista ja lasketaan suoraan kokeesta käyttäen kaavaa ptr 26

29 9 + (I 9 k) 9 WPL

9c (51 jossa on maaperänäytteen veden massa kokeen lopussa, 9 ± maaperänäytteen massa tietyn (lth) kuormituksen jälkeen tiivistettynä, maaperänäytteen massa kokeessa, 9C

sama kuin kaavassa (47) Alustava (ennen jäädyttämistä) jatkuvan kuormituksen omaavien maalien tiivistäminen yleensä vähentää niiden voimakkuutta. Ensinnäkin tämä tilanne pätee veden kyllästetyille maaperäille, joiden kosteustaso on yhtä suuri tai lähellä yhtenäisyyttä, kun maaperä tiivistetään paineistetun vapaan veden olosuhteissa. Kolmivaiheisissa järjestelmissä, joissa kuorman vaikutus rakenteesta vähenee maaperän sedimentoitumiseen vapaan (ilman) huokosten vuoksi, sen voimakkuuden voimakkuus rakenteen myöhemmässä vaiheessa voi muuttua sekä alaspäin että lisääntymään edellä mainittujen maaperän tiheyden vaikutusten säännöllisyyden mukaisesti nostaa. 4. H A NN ECH JA E JA O C E N K A JA C X PÄIVÄÄ X D A N N Y X A D D O O P O GNU Z O O M M ORO ZN O GO P LÄÄKKEEN ULKOPUOLISET Suositukset 4.1. Jäätymisen maaperän pilkkomisominaisuuksien analyyttisen arvioinnin luotettavuus riippuu paitsi laskentamenetelmän luotettavuudesta myös suurelta osin maaperän fysikaalisten ominaisuuksien oikeasta arvioinnista ja vertailuprosessia määrittävien indikaattoreiden alkuperäisten standardiarvojen kohtuullisesta tarkoituksesta. Ennustettavien maaperän ominaisuuksien ennustaminen edellyttää, Johon ensimmäiseksi kuuluu: maaperän jyvän (granulometrinen) koostumus; maakerroksen tiheys; maaperän f t kiinteiden hiukkasten tiheys; maaperän muovaus; I P; maaperän kosteus iy; maaperän jäädytysjakson keskimääräinen lämpötila T0 ja kesto t 0; jäädytetyn maan paksuus d f. Jäljellä olevat indikaattorit määräytyvät laskennallisesti tai taulukoituna riippuen kyselyn kohteena olevan alueen maaperän koostumuksesta ja fysikaalisista ominaisuuksista. Jos ensimmäisten neljän kohteen alustavat tiedot ovat suhteellisen vakioita ajan mittaan ja määritetään etsinnän aikana, jäljelle jäävät muuttujat, riippuen vuosittaisista ilmasto-olosuhteista johtuvien erojen ja kehitysalueen järjestelystä, voivat joutua merkittäviin muutoksiin aiheuttaen siten epävarmuutta lasketuista arvoista. Siksi kallistuksen ominaisuuksien ennakoinnin tarkkuus riippuu pitkälti kolmen viimeisen parametrin optimaalisesta valinnasta ja asianmukaisesta turvallisuudesta. Suunnitellun esineen ääriviivojen kausiluonteisen (tai monivuotisen) jäädytyskerroksen paksuus luonnehtien maaperä altistuu tutkimukselle. Kun pohjavettä havaitaan tutkituilla alueilla, kohonneissa olosuhteissa esitettyjen kaivostoimintojen syvyyttä on lisättävä taulukossa 1 annettujen tietojen mukaisesti. 1, p Maaperän fysikaalisten ominaisuuksien määrittämiseen käytettävien mineraalien määrä riippuu yleensä maaperän heterogeenisyyden asteesta.

Rakenteesta, rakenteesta, rakenteesta ja rakenteesta, sen rakenteellisten elementtien ominaisuuksista, perustekijät mukaan luettuina, sekä rakennemäärien luotettavuudesta. Erityisesti kunkin rakennustyypin ja sen rakentavan ratkaisun tutkimustyön määrää voidaan säätää vaatimalla tietyllä sallitulla hevosen epätasaisuudella, jolle on tyypillistä epätasaisen harjoittelun suurin sallittu muodonmuutos (ks. Kohta 2.9). Maaperänäytteen järkevää määrää on pidettävä järkevänä, mikä tietyllä luotettavuudella mahdollistaa sen, että sen fysikaaliset ominaisuudet voidaan riittävästi valaista koko tutkituilla alueilla. Tiettyjen genesien ja tilan maaperän fysikaalisten ominaisuuksien indikaattorit jakautuvat matemaattisten tilastojen normaalin lain mukaan. Tutkimusten aikana saatavan fyysisen indikaattorin luotettavuuden arvioimiseksi luotettavien rajojen menetelmää voidaan käyttää määrittämään tarvittava määrä näytteitä, jos tämän indikaattorin määrittämisen pää (keskikohta) poikkeama ja tarkkuus ovat tiedossa. Luottamusrajojen menetelmän mukaan riittävän määrän näytteitä n halutun indikaattorin luotettavuustodennäköisyydelle (luotettavuudelle), joka on numeerisesti yhtä suuri kuin todennäköisyysintegraali Φ (t), määräytyy riittävän monta näytettä n, kun se muodostaa kerroin k = (* б 0 / d) 2 ( 5 2) jossa i on normalisoitu poikkeama; määritetään tarkkuuden mittaus, ilmaistaan ​​päävirheen suhde ( / / tv) Osittaisen väestön jr keskiarvo koko väestön keskiarvolle xa,%; Cfo on koko väestön pääasiallinen poikkeama, joka on yhtä suuri riittävän suuriin havaintoihin (l> 20

3 0) osittaisen aggregaatin 6 = (53) pääpoikkeama d, jossa Xt on satunnaismuuttujien sarjan kolmas termi (tämän n-projektiosan erityinen arvo). Lomakkeen ule (52) mukaan määräytyy havaintojen l lukumäärä, joka on riittävä osittaisjoukon perusteella saamaan tutkittavan indikaattorin keskiarvo, joka eroaa kokonaissarjan keskiarvosta korkeintaan ± käyttämällä tätä lomaketta käyttäen perusvirheä keskimääräinen arvo formuloitu poikkeama f * 1, meillä on ^ luotettavuuden lämpö Ф (*) = 0,683. Toisella annetulla todennäköisyydellä (t) määritetään Φ () 0,68 0,8 0,8 0,8 0,9 0,95 0,99 i 1 1,28 1,44 1,65 1,95 2,58 Tärkein poikkeama on useiden jakaumien arvojen hajonta. Se ei ole riippuvainen tutkittavan maakerroksen geneettisestä tai ikäkohdasta. Maaperänäytteiden likiarvojen laskemiseksi suositellaan seuraavia sallittujen peruspoikkeaman arvoja: Ps -0,0 2 t / m3; y ^ - 0, 0 7 t / m3; d * y: lle ja ^ ja vastaavasti 4,5 ja 3%. Vaikuttaa huomattavasti määritykseen n tarkkuusmääritys Tarkempi tutkimus, sitä vähemmän indikaattori #. Tutkittavan ilmiön luonteesta riippuen tutkimuksen tarkkuuden indikaattori katsotaan riittäväksi, jos se ei ylitä 3-5%. 28

31 Tämän indikaattorin suositeltavat hyväksyttävät arvot, A.A. Kagan, useista maaperän fysikaalisista ominaisuuksista on esitetty taulukossa 4. Taulukko 4. Maaperän fysikaalisten ominaisuuksien määrittämisen tarkkuuden indikaattorin arvo 6 ^ Maaperän ominaispiirteet Ominaisuuksien raja-arvot Luonnollinen kosteus,%,% 1 Kosteus n? M / m 3 Määritelmä% Tiheys P, t / m3 Indikaattori% 1> 2,3 0,> 50 1,0 1,2 1,5 2, _> 30-1,5 2 3 _ 2.1-2.3 1.8-2,, 8, jossa keskimääräinen maaperän kosteus on kausivaihtelevassa kerroksessa dv, joka saadaan kesä-syksyllä tehdyn kyselyn tuloksena; 32 (pitkän aikavälin tietojen mukaan) tiettynä kesäkautena laskeneen sateen määrä, joka edeltää kyselyn hetkeä; i on laskettu (monivuotisten tietojen mukaan) saostuminen, joka laski ennen talvia (kunnes negatiiviset ilman lämpötilat on määritetty) ajanjaksolla, joka on yhtä pitkä kuin ajanjaksolla -e kg -kerroin, ottaen huomioon haihtumisolosuhteiden ero maanpinnasta ajanjaksojen aikana ja laskettuna monivuotisista tiedoista: 4. p0 ja? (5), missä Pe, Po - * on keskimääräinen ilmakehän paine vastaavasti ajanjaksojen tg ja t0 Upp-t / m keskimääräinen tuulenopeus vastaavasti ajanjaksojen i c aikana; A b g, D g, - ilman keskimääräinen absoluuttinen kosteus ajanjaksoissa tg ja vastaavasti; AUg (0), Aig (4> - keskimääräinen tuulenopeuden ja ilman kosteuden ero kahdella tasolla 2 metrin etäisyydellä maanpinnasta ajanjaksojen tg ja t 0 aikana. Johtuen tietyllä luotettavuudella kosteuden laskemisessa w kerroin ksh kaavassa (55) on oltava yhtä suuri kuin 1. Huomautuksia: 1. Formula (55) on voimassa sillä oletuksella, että pinta-aallonpituus rakennustyömaalla te ja i0 ajanjaksolla pysyy ennallaan 2. Maaperän pinnasta haihtuminen yleensä vähenee talvikauden lähestyessä. määritetty jossa kaava on 90 vuorokautta, (57) tutkittavan maaperän suodatuskerroin, m / päivä Te voi olla rajoitettu 90 päivään, koska kylmällä maaperällä on alhainen läpäisevyys (cf 2 ^ n p ja tietty luotettavuusaste (ks. (ks. kohta 4.5). Vaadittujen määrien laskeminen ilmoitetun järjestelmän mukaan on pätevä riittävän suurelle määrälle sateen viitetiedot, jotka muodostavat jatkuvan sarjan vähintään 2 0 vuotta (n. 2 0). Kun tiedot sademäärästä vuosien aikana lasketaan ja L in tehdään merkittävien kriteerien mukaisesti pienellä määrällä havaintoja. Tällöin pääasiallinen poikkeama korvataan laskelmassa sen estimaatin fs avulla, joka määritetään dispersiosta käyttäen kaavaa p Е (^ e wf> pp 3.19, kaava (11)], alueet, jotka koostuvat maaperästä, jonka puutteellinen veden kyllästyminen syksyllä, t kun w ^ ja ^> g. Ensimmäisen tyypin kenttiä on pääsääntöisesti ominaista pohjaveden läsnäololla, jonka etäisyydellä tasosta kausiluonteisen jäädytyksen rajaan ei ylitä taulukossa L annettuja arvoja. Toisen tyypin tontille on ominaista pohjaveden puuttuminen tai niiden esiintyminen tason alle kausittaisen jäädytysrajan suuremmalla etäisyydellä kuin taulukon 1 arvot. Tietyt kosteuspitoisuusgradraatiot määräävät järjestelmän valinnan jäätymisjäätymisen laskemiseksi jäädytysmaassa ja näin ollen heiluttaen muodonmuutoksia. Kaikissa jäljempänä tarkastelluissa laskentamenetelmissä jäädytyssyvyys df otettiin avoimena maan lämpötilana T # = T0. Jos kyseessä on lämpövaikutus rakenteen tai lämpöeristyksen päällysteen jäätymispaikalle sekä konfluenttityypin geokriologisiin olosuhteisiin, jäätymissyvyyden ja lämpötilan arvot Maapinta-annokset hyväksytään kohdassa 1 annettujen suositusten mukaisesti. 3,35; 3,41;

36 5.4. Taulukossa 2 on esitetty parametrit kw (D), 7 ja Rengas, jotka sisältyvät muuttoliikkeen kosteuden kertymisen laskentaan (kohta 3.21) ei-suolaisille maille. Sellaisen suolapitoisen maaperän, joka sisältää jäätymätöntä vettä (T), parametri / 7 lasketaan kaavalla (1 8) ja suolaliuoksen T * laskemisen lämpötila lasketaan käyttäen seuraavaa kaavaa: T * T up wc (T) I: llä (6 3) 5.5. Maadoituksen suuruutta voidaan esittää yhtälön (1), = (6 4) o (6 5) mukaisesti (66), jossa f'lo, pi) p (9, /> pO g ( 68) hf (69) Veteen kyllästettyjen savimaiden talteenottoominaisuuksien laskeminen tv: ssä wpr%: ssä 5.6 Saviä maaperä, jonka alkukosteuspitoisuus on W syksyllä, joka ylittää kutistumisrajan kosteuden (3.19 kohta), ylimääräinen jääraja arvioidaan (45), (46) n määritetään lausekkeesta A * *, kun Wp r (p L) = 0,92 fls

P p i P s P p l (73) ("p i-SG)" p (74) P ​​i Y T, wp i

Ww (Tup, jossa kaavojen (72) sisältämien parametrien pc-indeksit määrittävät riippuvuutensa ulkoisesta kuormituksesta p ^. (75) (7 5) ja määritetään savimaiden juotosominaisuudet epätäydellisellä veden kyllästyksellä 4 tv 5,9: ssä. syksyllä kosteuspitoisuus on alle tai yhtä suuri kuin kutistumisraja Wpr (lauseke 3.19), liiallisen jään vapautumisen arvioidaan kaavalla L ep * [1 D9B "(V" ^> (76), missä Vi, B ovat samoja arvoja kuin kaavassa (14), s. TO. Alayksikön kuormittamattoman maaperän (I / 0) kasaamisen tilassa w kvpr määritetään kaavojen (6 9), (7 6), (39 ) ja (40) p lausekkeesta Huomautus: Olosuhteissa p 0 ja h 0,92 x 0,, 0124 "0,3 18. Esimerkissä ex p (-2,8 J p) = 0,733 (katso kuvio 3) ^ = YjTs (/ 1 + 3PswL (1 + PS ^) e * p (

1 = 0,253. Kun kuvion 4 mukaisesti määritetään, saadaan tv / And ^ = 1.31 ja TUJ TQ

0,155 arvo ^ * 0,95, r TirP o = 0,95 / 2,5 / 16,1 = 0,37; T0f> t = - T

p (v-tCT4> df f = -DL, 5 (10-0.95-2.2) 2 'ja -10.3 C. Arvo / Tgptl l PICh M / V cr W Ylös V * 0,2 5-5 "- O ^ 0 e) * O ^ 3 t Te. T sin (tv-" J 2 0,37-5 (0,333-0,25-3) *% lt 4 1 fvp o, 27 = 4,

Z. Kun ja /> i'y / * ylimääräinen jään vapautuminen eli-p määritetään kaavalla ief = 0,09 [* v - ^ (^> 2 + 1, 0 9 ^ * 0, 0 9 (0, 5) + + 1, C * 0,0438 * 0,0637 Maaperän kutistumaton laiminlyönti (- $ - 0), kaavan (7 1) mukaisesti laskettavien sumu on yhtä kuin: + 36

Tässä tapauksessa keskimääräinen kiristysvoimakkuus on: s 0,205 m / hfl df = 0,205 / 2,2 * 0,093. Esimerkki 5 Määritä NOR: n arvo ja turvotuksen keskimääräinen intensiteetti f samoissa olosuhteissa kuin esimerkissä 4, mutta paineen vaikutuksesta maaperän pinnasta -0,12 MPa. Kokeellisten tietojen mukaan kuormittamattoman maaperän huokoisuuskerroin on 1. Kaavojen (73 ) ja (74) määritetään tv: n arvot ja - (0) 92 PsPri +> 0 6 <тир)= 0,9,Z М з

: 1 / L + + 0,08-0,155-0,293; V -k I / 7 1, (0, ^ - 0, 253) 2 Maaperän kutistumisen arvioimiseksi kallistuksen aikana määrittelemme SNiP: n ohjeiden mukaisesti rakennusten ja rakenteiden perustusten suunnittelua varten kannan moduulin E vakioarvon riippuen huokoisuuskertoimesta ^ ja indikaattorista johdonmukaisuus 1 ^: g - 0,304 0,27

9 91 ja # p i = 0,86; I t = 0,31; = 1 0,7 MPa (107 kgf / cm *). Tämän jälkeen maan kutistuminen, kun heitetään 3 = 1 kaavan (4 5) mukaisesti, on lemmikkieläinten nanuji ", joka on yhtä kuin:" S / P = 0, / 7 ^ + p. (1 * epi)] = = 0,4 10,7 1-2,2 [, 2 + 0,12 (1 + 0,86)] = 0,024 m. ^ Pi> tvpr (pi) y, kaavan (7 2) mukaisesti, on hr ^

i> 09 [wpr% + (kuvausalue) y ^ W u p i,> - ^? ^ * 1,52-2,2 [0,09 (0,304-0,1 5 5) + 1,09-0,048-0,41] -0,04 = -0,093 m. 37

40 Keskimääräinen voimakkuuden voimakkuus f tässä tapauksessa on yhtä suuri kuin: f = h f! Esimerkki 6. Esimerkkeinä 4 ja 2 samoissa olosuhteissa määritetään hf: n arvo ja maan keskimääräinen voimakkuus, kun lämpöeristyspinta on järjestetty pinnalle. Esimerkissä 2 esitetyn lasketun datan mukaan keskimääräinen pintalämpötila ja lämpöeristeen maaperän jäädytys syvyys ovat vastaavasti: "- 6,4<>C; 4 ^ 5 = 1,51 m. Keskimäärin talven ennen kosteutta 1,6 m syvyyteen tulee 32,1%. N: n mukaisesti määritellään k, f l%, 7w h I + arvot. к ъ = / * ^ sat 32,1 / 33,2 = 0,97 ja ^ / ^ - 3 2,1 / 2 5,3 = 1,27 ja Tyr / Tag = 2 JS / kuvion 4 mukaisesti. 0,98. Tällöin Y, z V rg = 0.98 = 0.61; LY S P - r - Y T ja g (V - bcr V dff = - ^ 2,5 (10-0,98-1,51) 2 = _ 8,2 ° C. Arvo l ^ ap tl> / 7 08 ^ = 0,03 (0,321-0,155) +1,09 0,0395 * = 0,058 Maaperän kutistumattomuus (^ 0), laskumäärän / ^. Kaavan (7 1) mukaisesti A- = L = Pa ^ - -RG = 1 M -1 510 058 = 0,128 ", + О JJyy Cf ja keskimääräinen voimakkuusvoimakkuus f: -F = OD 28 / 1,51-0,085 Hiilihaivojen ja suurten pinta-alueiden täysikasvuisten maaperän laskentamenetelmien laskeminen Karkeiden, niiden hiukkaskokojakauman alustavan tunnistamisen perusteella, riippuen siitä, mitkä nämä maaperät ovat järjestyksessä mahdollistamaan mahdollisen moroaan vaaralliset, sadat jaetaan seuraaviin ryhmiin: 1) karkeat jyvät, hiekka-aggregaatti, sora, karkea ja keskirasvainen hiekka, joissa ei ole pöly-saven fraktioita, 2) ensimmäisen ryhmän hiekat, jotka sisälsivät pöly-savifraktioita, 3) hiekka hieno ja pölyinen, myös hiekkasauma, jossa i ^ * 2%; 4) karkeat jyvät pääosin! silty täyteainetta. Edellä mainituissa ryh- missä maaperän kallistumisaste kasvaa lisääntyneen savi-savifraktioiden koostumuksen kasvaessa. 5.13 Ensimmäisen ryhmän maaperä n on luokiteltu ei-pakkasvaaralliseksi maaperäksi. Kuten jo todettiin (ks. Kohta 3.3), vain, kun ne on asetettu

Suljetun tilavuuden 41 astetta, jossa jäätymistä edistävä massiivinen vesi on esteetön, sillä maaperä on mahdotonta. Jos samanaikaisesti mineraalipartikkelit eivät koe veden punnitusvaikutusta, JT: n määrittämä maksimaalisen vaimennusmoduulin enimmäisarvo, joka vastaa kokonaisen maaperän kosteuskapasiteettia (L e g 0,09 * ^ *), viimeisten kolmen ryhmän n maaperä riippuen niiden pölystä ja savesta. fraktiot, jotka määräävät sidotun veden määrän, voivat olla sekä pakkasvaarallisia että ei-pakkasvaattavia maaperä. Siksi ennen tällaisen maaperän talteenoton kvantitatiivista arviointia on tarpeen määrittää niiden leviämisperuste D (5.15 kohta), jonka perusteella maaperä luokitellaan pakkasvaaraksi. Maaperän kyky sitoa edistynyttä kallistusprosessia varten tarvittavan kosteuden määrää voidaan ilmaista kapillaaripotentiaalin avulla, huokoisuus ja kiinteä pinta pinta-alayksikköä kohti. Yleisluonteisessa muodossa nämä indikaattorit ovat kriteeri maaperän pakkasriskeestä, joka on kaavalla 2 b b _ _ 16,5 - d% ep 'd * ep w (80) määritellyn dispergoitumisasteen (dispersio-kriteeri) D> suhteen. D on spesifinen pintaenergia G on pinta jännitys 0 g = 0, kg / m (0,077 g / cm) 1; k - suhteellisuuskerroin, joka on 10 ", e on sulatetun maaperän huokoisuuskerroin, veden tiheys, P cg * 1000 kg / m3 (1 g / cm3), da on maaperän hiukkasten (aggregaattien) keskimääräinen halkaisija, m, = (P,! Di + Pj d2 + + P iiDl)

1> (81) jossa p17 p2> "-> Pc on yksittäisten maaperäfraktioiden prosenttiosuus, yksikön jakeet;

yksittäisten fraktioiden keskimääräinen hiukkashalkaisija, m. Käytännön laskelmissa yksittäisten luokiteltujen fraktioiden halkaisijat määritetään niiden vähimmäismitat kerrottuna kertoimella 1,4. Viimeisen pienimmän frakentin laskettu halkaisija on sen suurin halkaisija jaettuna kertoimella 1,4. Ei-pakkasvaarallisen järjestelmän siirtyminen pakkasvaurioon vastaa dispersiokriteerin D - 1 arvoa. Db: ssä maaperä kuuluu seuraaviin korkeampiin pakkasvaurioihin; tällaisten maaperäisten ominaisuuksien heikkenemisominaisuudet edellyttävät lisälaskelmia. Esimerkkejä laskelmista. Esimerkki 7. Estimoida luonnollisen kvartsihiekan jäätymisvaaran Nadymin kaupungista, jonka huokoisuuskerroin e * 0, 7 ja seuraava hiukkaskokojakauma: Hiukkaskoko hiukkasmaiset erilliset fraktiot, m 0, 1) = 0,1 - 1,4 = 0, m; a /> 0,0 5) = = 0, M; U3 (5) lasketaan ottaen huomioon vapaan veden ns. Puskurivaikutus, joka koostuu puristamalla se jäätymisrajalta sulatetun maaperän taustalla oleviin kerroksiin korkeiden suodatusominaisuuksien ja hiekkasaumapartikkeleiden alhaisen vedenpitokapasiteetin takia. Puskurin vaikutus lasketaan kosteuden määrän arvoksi * Vy, joka säilyi maaperän luurangolla ja laskettiin alkuperäisen kosteuden sijasta w. Koska muuttuvaa arvoa, Wy: n arvo riippuu paineesta, joka tapahtuu jäätymismaalla veden kiteyttämisen aikana. Kaikkien kuormien havaitaan suoraan niiden luuranolla, mutta ottaen huomioon, että kolmen viimeisen ryhmän n maaperässä on tietty määrä siltyagregaattia (murskattua kiveä), jonkinlainen oletus voi olettaa, että paine nähdään hiukkasten hiukkaset ja hienojakoisten fraktioiden hydratoidut kuoret Näin ollen vapaan (kuormittamattoman) veden kyllästämättömän kofeiittisen maapinnan (picps) PR P g = p sdf> P d

P f a + W)> missä on näytteen alkuperäinen korkeus, z / on näytteen koko sedimentti puristuslaitteessa tietyssä latausvaiheessa p - mitattuna latauksen alusta. Wpi: n arvo määritetään kaavalla (42). Maaperän näytteet valmistetaan laboratoriokokeille käyttäen tavanomaista menetelmää. Jos karkeita jauhemaisia ​​tiloja testataan, hiukkasia, jotka ovat suurempia kuin mm, korvataan niissä painon mukaan pienillä hiukkasilla (3 5). Maaperälle kohdistuva paine annetaan vaiheissa lopulliseen kuormitukseen tai Pk * Pg, pi + 0,05 MPa. 5.18. Kohdan 5.12 2-4 ryhmän 2-4 karkeiden jyvien maaperä laskevat ominaispiirteet hp ja f lasketaan kaavojen (68), (69) perusteella, jotka perustuvat hiukkasmaisen maametallin määrään ja laatuominaisuuksiin, jotka on otettu jonkin verran savestamaata. Ottaen kuitenkin huomioon, että karkeilla hiukkasilla on pieni puristettavuus, erityisesti riittävän suurella alkuperäisellä tiheydellä (e - 0,8), jos ulkoista kuormitusta ei ole, ne voidaan jättää huomiotta kutistumalla (- «sv - 0). Tällöin laskentamallin laskentamalli on muotoa: o (84) 2-4-ryhmien n kerättyjen maametallien liiallinen jääkäsittely riippuu niiden lasketusta alkuperäisestä kosteuspitoisuudesta, huokoisuusparametreista wpr * i9 ** РР (Po 1, mukaan lukien lähtötaso PcL> Ppi > ja ulkoisen kuormituksen läsnäolo jäädytysmassaan Samalla fysikaaliset ominaisuudet (I p ja d p.) otetaan lämpöparametreiksi alustaviksi tiedoiksi, joilla lasketaan spesifinen siirtymisen kosteuskertymä jäädytysmaassa. <Тир, То и др.) мелкозема, к которому относятся частицы крупнозернистого грунта размером менее 0,25 мм Расчет избыточного льдовыделения и величины пучения Л * промерзающего крупнозернистого грунта в условиях отсутствия внешней нагрузки производится по следующим двум схемам: Г. При >wp, p L = 0 lf f = 0,09 [t v ^ - (Gzr)] + 1,09 mg (fn)> (86) _ P s 'P d jossa ja' on 0,92 n n; Pr> P sf id (W u - W crf I, W määritettynä kohdan 3.18 mukaisesti; fi-kerroin ottaen huomioon hienojakoisen maapallon aiheuttama karkean jauhemaisen maaperän huokoisuus; Pm-prosentti (painosta) hienorakeisen maaperän pitoisuus karkearakeisessa maaperässä; hienojakoisen maapallon kriittinen kosteus, yksikön jakeet, jotka on määritetty 3.20 kohdan kaavalla (1) >> 2% ja otettu yhtä suuriksi kuin * V * y 0: llä 1p w; р. = 0)) määritetään kaavojen (85) ja (8 6). * p l L 5.21. Yleisempää on karkeiden jyvien kasvattaminen toisen laskentamallin suhteen: II. At 6 ivpr,; s. = О (91), jossa samat parametrit kuin kaavoissa (87) (90). Toisen laskentamallin mukaan laskemisen määrä määritetään ilmaisusta P d i d f. ef (92) ** w Jäätymisjäämän 1e $ laskeminen ja aallonpituuden suuruus A - jäädyttämisen karkean rakeisen maaperän ulkoisen kuormituksen olosuhteissa valmistetaan seuraavien kahden järjestelmän mukaan maaperän fysikaalisten ominaisuuksien muutoksen mukaisesti: W. At WW pr (pilz Pi i * 0 ief = 0,09 [W y - (Gip)] + 1,09 ^ q (n>) (93) Tässä S> s

P p L Wp r (p i) z 0,92 P s f i t p> - (94) / - l T L G 4> = _ v. "p '* (P ^ z i (P i> 2 (95) 42

45 kun f i i = np.p m, P s ^ P p i I PrgG p (96) V 1 W * z

^ m ZV ^ up ITq P ^ (TUp) + Bmz jossa parametrien indeksi pi osoittaa niiden riippuvuutta paitsi A l: stä, myös p: stä (kappale 3.16, 3,17) ja arvo / R on määritelty kaavalla (41). J pl syytä korostaa, että karkeaa maaperä, jossa on jäykkä runko, vesipitoisuus maaperän, varsinkin epätäydellinen kyllästyminen eikä vettä, ei vaikuta siihen, että puristus käyrän (maaperän eri vesipitoisuudella voi olla sama huokoisuuskerroin.) Näin hapan arvo voidaan määrittää vain edellä esitetyn menetelmän perusteella (ks. kohta 5.17). Lahjamäärä ehtoihin pr (pi) z; Pi * 0 ottaen huomioon jäädytysmassan kutistuminen [kaavat 45, 46) J määritetään kaavan pdf 'X' W f "'1' y / 5.23 avulla. Jäätymisen karkean jyvän maaperän (P i * 0) veden kyllästymisen olosuhteissa, ja tarkka jään vapautuminen ja talteenoton määrä määritetään seuraavan kaavion mukaisesti ottaen huomioon maan kutistuminen ^.<ф орм улы (4 5 ), (46)3. ТУ. При ± Р ; * 0 L e f = % ( р ^ 1, о а в т Г Ы р г ( р» г - " у 2 Ъ, где Wy2, ^ -tip U z ^ m ^ p r

samat parametrit kuin kaavoissa (93) - (97, suuruus turpoaminen määritetään lauseke F p i Hf = /> 4 * V s- f (p, p-O -. (100) laskenta ominaisuudet epähomogeenisen koostumuksen heittoliina maaperän interbedded 5,24, läsnäolo paikan päällä tutkimukseen KAUSITASOITETUT kerros hiekkaa ja soraa ja savimaa laskeminen monikerroksinen paksuus turpoavat suoritetaan erikseen kullekin tietyn tyyppisen maaperän lähtöaineena laskennan datan antoi :. a) ominaisuudet määritetään tulosten tarkkailu ja arviointi fyysisen x maaperän ominaisuudet, nimittäin sääntelyn syvyys kausiluonteinen maaperän jäätymisen d ^ ni maaperän jäädyttämistä aika i 0 f lämpötila ja keskimääräinen talvella pinnan lämpötila Ta maaperän, keskimäärin fyysisiä ominaisuuksia tietyntyyppisten maaperän in situ kerrostettu; 43

46 b) parametrit määrittää laskennallisesti, mukaan lukien keskimääräinen laskennallinen lämpötila jäätymisen tietyntyyppisten maaperän havaittu graphoanalitical menetelmä, jolla arvioidaan noin lämpötilaan jäädyttämisen tietyntyyppisten (tai kerrokset) maaperän koordinaatit summa astepäivien - rakenteilla kumulatiivinen käyrä negatiivisen ilman lämpötila talvella (katso kuvio 8), jolla määritetään talojen T0 keskimääräinen talvilämpötila: tv -E T ji i. (101) jossa E T p / summa-asteiden päivät negatiiviset ilman lämpötilat talvikaudelle = - Jäähdytetyn suoran lämpötilan jakauman perusteella keskimääräinen lämpötila T /, joka kuvaa jäätyneen veden määrää jokaisessa maaperän erossa (tai erillisessä maaperäkerroksessa), on yhtä kuin: T 'ic T0 (1 - dfi / U f), (102) jossa T [on jäätyneen maaperän keskilämpötila kerroksissa 1,2, etäisyys maan pinnasta i'-kerroksen keskelle. f määrä astepäivien, vastaava KAUSITASOITETUT pohjustuskerros voidaan ilmaista TL = f t e i Q IC jossa ocq - termofysikaaliset kerroin määrittää lausekkeesta (103) ja vastaanotetun vakiona jäädyttäminen maaperän sisällä den kerros * päivä / m2; i i c on keskimääräinen määrä vettä, joka kiteytyy yksikkömäärään maaperään yksikön murto-osan kerroksessa; W on keskimääräinen maaperän kosteus yksittäisissä kerroksissa (1.2 L, p), yksikön jakeet; (G ±) jäätyneen veden määrä (yksikön jakeet) yksittäisten kerrosten maaperässä (1.2 S, tv); d ^ (^ määritetään p. 3.18; dft, yksittäisten maakerrosten paksuus, ks. Niinpä ensimmäisen korkeimman kerroksen (laskeutumisen maapinnasta)> (104) kahdelle kahdelle ZT 2-kerrokselle - rz t2 = (Tj)] sallitaan raja-arvon rajoittaminen ZT: lle, joka vastaa maaperän jäädyttämistä df J (l0 5) ja niin edelleen. Laskennalliset arvot summan asteen päivästä < E T f y E T ^. Е Т # ) будут соответствовать на кумулятивной кривой определенным точкам а, о, с. Если по оси ординат отложить значения слоев d fv d fz,d f >kuten kuviossa 8 on esitetty ja pisteistä a, b koordinaattiakselin kanssa yhdensuuntaisella linjalla, abscissa-akselin leikkauspisteet antavat yksittäisten maakerrosten (**, tz) jäätymisajankohdat ja risteyskohdat kerrosten kohotusten kanssa - maaperän jäädytyskäyrä. 44

47 aikoja keskimääräinen lämpötila maanpinnan voidaan määrittää lausekkeet pintakerroksen (106) (107) Tietäen pinnan lämpötila-arvot yksittäisissä kausiin, arviointilaskenta lämpötiloissa (7 ^, 7L,. Kerrostunut maaperän jäädyttämistä, lukuun ottamatta pinnan lämpötila T0j-kerros [ks. Kaava (106)], voidaan määrittää lausekkeesta (108). Tiettyjen lajien tai kerrosten kasvatusominaisuudet arvioidaan kappaleissa annettujen menetelmien mukaisesti ja d $: n ja T0: n arvon sijasta kustakin maatyypistä vastuullisesti sen kerroksen voima f mahdollistavat syvyyden keskiarvon nousun voimakkuuden f, joka kaavalla (68) graafisesti edustaa kuvion 9, o, a, r c, joka rajoittuu suoralla linjalla ab, vedetään koordinaattiakselin suuntaisesti (df) Jos käyrän 0 rajaama taivutusvoimakkuus on piirretty graafiin, niin b 'c * s, sitten tämän viivan alueet varjostetut osat, jotka sijaitsevat suoran ja oikean viivan oikealla ja vasemmalla puolella ovat yhtä suuria kuin toiset. Tässä mielessä keskiarvon f ja todellisen ^ välinen suhde. voiman voimakkuutta voidaan istuttaa asettamalla (109) 45

48 Kuva 9. maaperän talteenoton voimakkuuden graafinen käyrä 1) - maaperän kausiluonteisen jäädytyskerroksen keskimääräisten ja todellisten kaavioiden välinen suhde; 2) todellisen tontin rakentaminen kerroksen kerroksen maadoitetun säteilyn tietojen perusteella, mistä seuraa, että molempien kaavioiden alueet ovat yhtä suuria ja yhtä suuria kuin arvo. Siksi arvioitu arvo /; Voit käyttää menetelmää, jolla erotetaan arvo, jonka mukaan keskimääräiset voimakkuuden intensiteetit ja yksittäisten jäätymäsäilytyskerrokset määritetään ja niiden arvot graafisesti paljastavat puolipallon voimakkuuden intensiteetin koko kausiluonteisen jäädytyskerroksen (tf) Merivesi-kerros df tehdään maaperän fysikaalisten ominaisuuksien kerroksen kerroksen arvioinnin ja jäähdytyksen asteen jäädytysjakson aikana kerättyjen aloitustietojen perusteella. th talven keskilämpötila TK maan pinnalla. aste erilaistumisen keskimääräinen turpoamisnopeuteen riippuu elementtejä, jotka on jaettu KAUSITASOITETUT pääsyn ja määritetään edellä tulodata Technique todellinen intensiteetti ennuste turvotusta vähentää seuraavan laskentakaavaa. KAUSITASOITETUT kerros d ^ ehdollisesti jaettu joukkoon kerroksia alf, df, jossa määritetään alkuperäisen maaperän kosteus -. ja jos kerroksen kerroksen muutos maaperän koostumuksessa, sen plastisuus ja tiheys. Perusmallien mukaisten menetelmien mukaisten maaperän fysikaalisten ominaisuuksien keskiarvon perusteella lasketaan koko jäädytyskerroksen koko arvo. Sen arvoa voidaan esittää yhtälöllä hf = VV "+ / 4r * * * * * (110), jossa d on vastaavasti jäädytysmadon talteenoton voimakkuus ja voimakkuus kerroksina, joiden paksuus on 46

49 Jos laiminlyömme jäädytysmaaperän muodonmuutoksia alkuperäisen kosteuspitoisuuden vuoksi, joka ei perustu perushyödytilanteeseen (kappaleet 2.4, 2.5), ei ylitä heikosti monimutkaisen maaperän (/ ¼ 7 ^ 3.5 cm / m) moduulin rajoja, keskimääräinen kiristysvoimakkuus f * erillisissä kerroksissa on kohdassa 3.21: *

(111) I - n J T P - L t ("- e r f J ti.r. In

(112) W, C s Bp * * i / Tu p (i), V Tci ("G" matto (114) R dr + B. dj d - d B i. Tässä kaavassa (112) kaikki parametrit ovat painotettuja keskiarvoja, jotka on määritetty koko kerrokseen d ja kaavassa (113) indekseihin 1.2. * osoittavat, että parametrit kuuluvat tiettyihin laskettuihin kerroksiin d ^ ydf > *> d ^.. Ti (): n arvot ja määräytyvät tämän kerroksen maaperän tyypistä riippuen taulukon 2 tai 5.1 kohdan ja kaavan (1-8) mukaisesti Huomautus Kun maaperän koostumuksen kerroksen kerroksen muutoksella on merkittäviä eroja tiheydessä, parametrien B0 ja B i arvot kaavoissa (112) - (1 1 4) ovat taitavia ozhayutsya luuston tiheys, kuten tarkoituksenmukaista maakerros, joka perustuu vastaanotetun laskennan datan p.5.30 rakenteeltaan kerroksellinen kaavio intensiteetin kaikille KAUSITASOITETUT kerros (ks. kuvio. 9), joka yhtälön yhtä suuri pinta-ala (109) levitetään verhokäyrän tunnusmerkkiosassa todellinen intensiteetti turvotusta. 6. RA C T E M E M O O P LP PO Asnan X O vääntymistä ja Q ja pystyttää N X N A N I X F YK D M E H P: Tietoja Reserve M Comp Yang ja NM Syvyys laskemista varten 6.1, rakennusaineiden suunnittelua ja rakentamista koskevien rakennussääntöjen mukaisesti zheny vakauden varmistamiseksi ja kestävyyden rakennusten ja rakenteiden pystytettiin perusteella Frost edellytyksenä on seuraavat tehtävät: a) nimittämisestä syvyyden luodaan perusta, ottaen huomioon ehkäisyyn mahdollisten routanousun ja maaperän pohja pohjan alle perusta; b) tarkistaa vakaus ja vahvuus perusta toiminnan tangentiaalisten voimien ilmenevä turvotus aikana jäädyttämistä ja routanousun sivupintaan kellarissa syvyys luoda perusta (pinnan suunnitelma) kuumennettiin rakennusten ja rakenteiden ehdoista ei-promerza- 47

50 Nia maaperä ja tavanomaisista voimien routiminen alle perustuksen pohjan (n) ulkoseinät ja pilarit nimitetään ohjeiden SNIP suunnitteluun perustusten rakennusten ja rakenteiden, Taulukko 6. syvyys perustan edellytyksiä jäätymisen mahdollisuus turvotusta maaperän pohja *

muoto ja peruste arvioinnin ** Etäisyys Syvyys ylhäältä n ja m tuliasema P. C orozoopasnosti NOSTA pohjapiirros sen perustuksissa maanpinnasta h välillä od er Ind - zaniya maaperä kivinen * e p y n n o, b l Hiekka- ja kiviainekset, hiekkahiekka, suuret ja keskipitkät hiekkaiset savi-jakeet. Rypälehiukset ja kaikentyyppiset maaperät, mukaan lukien pölyiset kalliot D 1 Supeissa, siilot, savet Ur * v> Pohjat, paalut, savet Wpr (118) 50: ssä

53 Taulukko 9. jäätyneen maankuoren leikkauslujuus arvot b 103.MPa suhteellisen pienin lämpötila-arvo perustuksen pohjaan alle jäädyttämistä ainoa perusta f merzaveschego Sud mukaisesti (121), jossa arvo arvioidaan TRC tangentti ylennyslavan voima, määritetään kaavalla (115) FH

laskettu sivupinta-ala 52

55 kellarikerroksesta, m 2, joka sijaitsee kausittaisen jäätymisen sulatuksen kerroksen arvioidussa syvyydessä; F arvioitu pysyvä kuormitus säätöön, MN, määritettynä kertoimella 0,9; Fr on voiman laskettu arvo, joka pitää säätiön nurjahduksesta johtuen siitä, että se pudotetaan sen pinnan permafrost-pohjasta Fr, af tai kitka, jossa on sulatettu maa Fr ^> MN; työolosuhteiden kerroin, joka on yhtä kuin 1; - luotettavuuskerroin, joka on yhtä suuri kuin 1, voiman Fnt, MN (c ge) arvioitu arvo, joka pitää säätä pinnaltaan kitkasta johtuen sen pinnan kitkasta johtuen sulatusvoimalla, määritetään lomakkeella FLE fr = Z R. A, (122) r> + fjf J jossa R fj on tämän maan laskettu vastus perustan yläpinnan pintaan, MPa (kgf / cm ^) j-tom-kerroksessa ^ otettuna SNiP: n pään ohjeiden mukaisesti U; F j-levy on vertikaalinen pystysuuntainen kaistanleveys, m 2, pienempi kuin m ect ja f; arvon A * i dl i paalut ja m o lb noin ilman ankkurilevyä otetaan yhtä suuriksi kuin t o y y-kerroksen tuotteen niiden poikkileikkauksen kehällä, mainitun tuotteen ankkurilevyn alapuolella J: nnen kerroksen ankkurointilinjan kehällä; tt kerrosten lukumäärä Läpäisevyyden jäädyttämisestä johtuva voima Fr, af, MN (cg s) laskettu arvo, joka pitää perustuksen nurjahduksesta johtuen, määräytyy silmukan Fr

F 1 R af, j A a - f, j) (1 2 3), jossa maan pohjaveden laskennallinen vastus jäätymispisteen leikkaukseen, MPa (gf / s m 2) M-kerroksessa otamme seuraavan taulukon. 10: AafK pystysuuntaisen jäädytyspinnan yli, m 2, joka sijaitsee y: nnen aikavälin kohdalla; arvo; Ongelma on sama kuin L -, f o rmulle П 2 2). > TAULUKON PAIKKA>> TAULUKON PAIKKA> 1. Taulukko 1 0. Maaperän ja maaperän liuosten rakenteellinen vastustuskyky leikkaukselle jäätymispinnan yläpuolelle Maaperän nimi Arvo /? l *, M Pa (gf / s m 2) 3 j - 0, 5 J - 1

4 6 Sandy 0,05 (0,5) Glidest ^ o, 04 mukaan lukien (0,4) pölyinen e 0,08 0,13 0,16 0,2 0,23 0,26 0,29 0,33 0 (2,8) (2,3) (2,6) (2,9) (3,3) (3,8) 0,05 0, 1 0,, 18 0,2 0,23 0,25 0,32 (0,5) (1) (1, 3). (1.5) (1.8) (2) (2.3) (2.5) (3.2) Huom. Maaperän jäädyttämisen maaperän ja m ja n akseleiden yli (jos näitä pintoja ei käsitellä erityisellä tavalla) otetaan 0-kerroin. Käytettäessä pylväsporteisia ankkurityyppisiä tukia, voimien laskemista pohjasta irtoaminen määräytyy suositusten mukaisesti Jos perustukset asetetaan kausiluonteisen jäädytyskerroksen alle, rakenteen vakaus jääntymisolosuhteissa pakkanen maaperän alapuolella on varmistettu koskemalla yhdessä tangentteja NYH läähättää voimia. Tällöin tangentiaalisten ja normaalien voimistovälien vaikutusten stabiilisuuden erilliset perustelut lasketaan kaavojen mukaisesti, joissa missä d j A f h, A f ja F ovat samat nimitykset kuin (124) 53

56 d Pic. I I riippuvuus syvyys pilarinmuotoisen perusta kasa-d tehon jäätymisen Puig maakerros, joka aktivoi niiden nurjahdus katso kaikki tyypit ankkuroitu perustan vahvuus vaikutuksesta tangentiaalisen turvotus voimien mukaisesti pää SNP Design perustukset permafrost mukaan kaavan Ffh - rn A fh - F, (125), jossa laskettu voima repeytää ankkuroidun perustan, A fh: llä on samat nimitykset kuin n: ssä Varmuuden takaamiseksi kevyesti kuormitetuista pylväspilarin perustuksista s määrittäminen kohtuulliset kuormitus- heittoliina perustukset liikennevälineissä on usein vaikeaa, koska pitkillä reiteillä, muutokset luonnossa, joka tarvitaan kullekin tutkimusalueella yksilöllisiä ratkaisuja protivopuchinnoy rakenteen vakaus. Tämä pätee erityisesti rakenteisiin, joissa on vähän kuormitet- tuja ja kuormittamattomia perustuksia (siltojen, telineiden, kontaktiverkon, voimajohtojen mastojen, putkistojen jne. Kannatukset). Näiden rakenteiden tärkein on stabiili, emäksiä, jotka tarjoavat resistenssin tangentiaalinen voimia ylennyslavan, on pohjustaa riittävän turvallinen, siinä mielessä, nurjahdus, syvyys, riippuen syvyydestä kuormittamattoman svaynostolbchatogo perusta sulatettua maaperän perusta sen vakaus säilyy kunnes tietty syvyys jäätymisen Frost maaperän alla joka turpoamisen tangentiaalinen voima ylittää säätiön ankkuroinnin suuruuden. Riippuvuutta syvyys paalujen d liiallinen aaltoilun maaperässä tala x-kerroksen paksuus välillä jäätyneen maan häiriö vastaava tasapaino perusta, osoittaa (kuvio. 11), että vakaa asento paalun säilyy, jos annetun ehdon d = ^ y ^ d.0 ^ 65 ( 126) Maaperän jäädyttämisen turvallinen syvyys maanpinnan tasolla, jossa säilyy paalusäätiön tasapainon rajoittamisolosuhde sulatetuissa maissa (pois lukien peruspaino ja kuorma) määritetään yhtälöllä d0 = (d / ^, ^) 2 1s, (127) jossa d paalun syvyys tolbchatogo säätiö maahan sulanut, lasketaan pinnalta ulkoasu 54

57 6.23. Kuormittamattoman pino-pylväsperustan vakaus permafrost-maissa voidaan varmistaa, jos säätiön perustusten säilyttäminen olosuhteissa jäädytettynä niiden pohjan syvyys vastaa kausiluonteisen sulatuskerroksen laskettua arvoa kahteen kertaan. Jäätymistä aiheuttavien muodonmuutosten aiheuttamien perustusten ja perustusten laskeminen Tiettyjen rakennustyyppien ja rakenteiden käyttökokemus osoittaa, että rakennustyön tietyissä maastoolosuhteissa ja pystytettyjen rakenteiden rakenteellisissa ominaisuuksissa jälkimmäiset voivat käytön aikana suorittaa tiettyjä liikkeitä liikkeellepanevien voimien vaikutuksesta säilyttäen samalla tavanomaiset toiminnalliset ominaisuudet. Perusteella tämän kokemuksen sekä pohjalta teknisistä ja taloudellisista syistä, joissain tapauksissa on mahdollista suunnitella perustan rakenteiden Frost syistä paitsi vakautta vakauden rakenteiden edellyttämä johtaja SNP suunnitteluun perusta, ikirouta, mutta myös niiden sallitut muodonmuutokset jäädytysmaaperän tuhoutumisesta, toisin sanoen toisella rajoitustilalla. Suunniteltaessa muodonmuutokset rakenteita mahdollistaa vähentää syvyys pohjan verrattuna Ohjaava sen antamat arvot SNP suunnittelurajat rakennusten ja rakenteiden ja 6.1 tämän osan perusta asetetaan sisällä kerros kausiluonteinen jäätymisen -. Sulattaminen Frost maaperän sallitaan silloin, kun yhdessä vaatimuksen n Seuraavia ehtoja noudatetaan: a) pohjan alapuolisen turvotuksen mahdolliset muodonmuutokset eivät häiritse rakennuksen tai rakenteen normaalia toimintaa; b) rakennusten rakenteiden (rakennelmat) rakenteiden perustan epätasainen nousu ja laskeminen eivät muuta niitä edellytyksiä, joita ne lasketaan raja-olosuhteiden mukaan SNiP: n mukaan rakennusten ja rakenteiden perustan määrittämiseksi. * Säätiö, joka sijaitsee kerrostumalla pakkasvaarallisessa maaperässä, väistämättä aiheuttaa säätiön alapuolelle kehon voimien kehittyminen, minkä seurauksena rakenne pystyy suorittamaan pystysuorat, usein epäsäännölliset siirtymät raja-arvoon asti Se on yhtä suuri kuin maanpinnan jäädyttämisen säätiön säteilyn arvo. Siksi samalla, kun rajoitetaan rakenteen siirtymistä tiettyyn sallittuun muodonmuutokseen, on oltava ajatus pohjan pohjakerroksen paksuuteen perustuksen alla, jonka sisällä turpoaminen ei ylitä rakenteen sallittua sallittua muodonmuutosta. Kapasiteetista tämän kerroksen pienenee syvyyden luodaan perusta suunnittelussa se sisällä kausittain ikirouta suhteen käsitys pieniä muodonmuutoksia pysyvien rakenteiden perustusta toisen rajoittavan ehdon silnopuchinistyh maaperän, tunnettu siitä, että korkea intensiteetti ja epätasaisia ​​turvotus, yleensä ei takaa säilyttämisen rakennusten ja Se ei kuitenkaan ole taloudellisesti perusteltua säätiön normatiivisen syvyyden vähäisyyden vuoksi. Toisen raja-aseman perusteet vahvan maaperän alueella sallitaan vain kolmannen ja neljännen luokan alimmalle kaksikerroksiselle rakennukselle, säilyttäen niiden toiminnallisen soveltuvuuden suhteellisen suuren pystysuoran liikkeen aikana, kun maaperän kausiluonteinen jäädytys ja sulatus ovat. 55

58 6.28. Perusedellytys käyttöä rajoittaa Frost maapohjaan emäksiä suunnittelu rakenteet kantojen on valinta työmaalla slabopuchinistym tai srednepuchinistym maaperään, tasainen koostumus suhteen aloilla suunnassa KAUSITASOITETUT kerros laskentaperusteiden sallittujen muodonmuutos rakenteita routiminen perusta maaperä, jäädyttäminen pohjan alapuolelle, perustuu seuraaviin kahdelle edellytykselle: (128) missä ja perustuksen suurin sallittu pystysuuntainen liike (muodonmuutos) riippuen rakenteen rakenteellisista ominaisuuksista, jotka ovat numeerisesti yhtä suuret kuin 0,25 sedimentin raja-arvojen arvosta, annettu SNiP: n mukaisesti rakennusten ja rakenteiden tai pöydän perustusten suunnittelussa. 11; arvioitu pystysuora siirtymä (muodonmuutos) jäätyy maaperään perusta pohjan voimien n uch eeni ja I (> 4 suurin sallittu rakentaminen muodonmuutos tai epätasaisessa maastossa yökkäilyä, joka määritetään taulukossa 12,. arvioitu suhteellinen epätasaisessa maastossa pucheyiya, jäähdytetty alle ainoa perusta, joka on määritelty osaston suositusten mukaisesti. Lasketun liikkeen tulisi ottaa kuormittamattoman maaperän määrä, jäätyä kellarin pohjan alapuolelle tyypillisissä kosteusolosuhteissa sijaintipaikoilla. vaikutus kuorman rakentamisen Knag intensiteetti turvotus on otettu luotettavuuden marginaali perusta työtä jäätyneen maan. Merkitys ^ o s s e t e A kaava HFZ = zdfz = fz (df-d), (129), jossa fz pohjaan pohjautuvan pohjaveden alapuolisen keskipaksun syvyys (yksikön murto), joka on määritetty kappaleiden suositusten mukaisesti; pohjan pohjan jäädyttämisen maaperän kerroksen GLfZ-paksuus; m, pohjan perustason maaperän jäädyttämisen syvyyden m; m. Pohjusyvyys m. Arvioidessaan maaperän kosteutta jossakin alueen ominaispiirteistä otetaan selektiivisesti laskettuna kosteudelta. Arvo määritetään kaavion avulla syvälle työntyvän maaperän voimakkuuden jakautumisesta (katso kuvio 9). Tässä kaaviossa alaosassa pakastettuun kerrokseen at clf laskettu kaaviot alue on numeerisesti yhtä suuri kuin arvo su = fz cl + z * Parallel linja abskissa sulku tällä alueella antaa leikkauskohdassa y-akselilla merkitsemäsi vastaava teho DFZ kerros * Toinen edellytys tarkistus (128 ) on tehty määritettäessä dl: n arvon ja heliumin intensiteettikaavioiden arvot, jotka on rakennettu alueen kahdelle ominaiselle pisteelle. Näiden kaavioiden mukaan laskemisen suhteellinen epätasaisuus lasketaan käyttäen kaavaa * hf! Lx (134) jossa df on laskettu syvyys maaperän jäädyttämisestä perustassa paljaalla pinnalla; - laskettu lämpöeristyksen syvyys maaperän jäädyttämiseksi ilman sivuttaisjäähdytystä; dl, määritetään p * 7.7: n suositusten mukaisesti. Maaperän kuumentaminen rakennuksen ulkokehän (riisi, 12, d) pohjalla on taloudellisesti toteutettavissa rakennettaessa rakennuksia nauhan perustuksiin. Kuumennettaessa maata keskuslämmitysjärjestelmällä, käytä lämmönsiirtoputken paluuputkea, joka sijoitetaan cm: n etäisyydelle säältä. Joissakin tapauksissa voidaan suojata maata jäätymiseltä, lämmittimiä, savukaasuja sekä sähkölämmitystä. 60 §

63 putkistoa, putkien määrää ja niiden sijaintia säätiössä määräytyvät rakennustyön ilmastollisten olosuhteiden perusteella tehdyistä lämmönlaskennan laskelmista. Rakentamisen aikana vaikeissa ilmasto-olosuhteissa putken laskusyvyys ei saisi ylittää 0,5 m. Perämafrostin alueilla maaperän lämmityksen käyttö on mahdollista, jos jalustan jäädytettyjä maaperä käytetään menetelmän II mukaisesti. B. Hydromelioraatio 7.8. Maaperän talteenottoon sovelletut vesihöyrystämistoimenpiteet riippuvat kosteuden lähteestä, maastorahasta ja maaperän geologisista ominaisuuksista, jotka ovat ominaisia ​​niiden suodatuskapasiteetista. Näitä toimenpiteitä vähennetään: pohjaveden pinnan alentaminen ja maaperän kuivatus kausiluonteisesti jäätyneessä kerroksessa; maaperän suojelemiseksi kyllästymiseltä pinnan m-ilmakehän ja teollisuuden vesillä. Päätarkoitus suositellut valuma rakenteet ovat mutka ja tyhjennys pohjan maaperän kesällä ja syyskaudella sekä alkuvaiheen aikana talven maaperän jäätymisen Kuivaus maaperä työmaalla alentamalla OLA suoritetaan laitteella salaojitus juoksuhautoja, kaukalot, juoksuhautoja (auki ja kiinni) Viemärit (matala ja syvä), viemärit hiekkaiset välikerrokset ja m p. Tilapäisiksi toimenpiteiksi maaperän veden laskemista varten voidaan käyttää kotka-suodatinlaitosta syö joissakin tapauksissa elektro-kontrolli). tyhjennysputket, jne. Asennus viemäröintirakenteiden pohjalla (kuva 13) on tehtävä keskipitkällä ja karkealla hiekalla, sijoitettuna sen sijasta, että maaperä kastuu kuivatuskanavien yli - viemäreihin. Jotta varmistettaisiin, että levitetyn hiekan suurimman huokoisuuden ja läpäisevyyden tulisi olla mahdollisuuksien mukaan yhtenäinen hiukkaskokojakauma. Pohjaan sijoitettu hiekkaveden täyttö ei ainoastaan ​​poista vettä pohjasta vaan myös suojaa sitä jäätymiseltä talteen. b) Kuv. 13. Pohjaveden tyhjennyslaitteiden tyypit a - viemäröintijärjestelmä, kun kanava asetetaan alle arvioidun kausiluonteisen maaperän jäädytyksen syvyyden; b) viemäröintijärjestelmä, jossa on eristyskerros lattiassa; 1 - perusta; 2 - lämmöneristyskerros; 3 - jäädytetty maa; 4 - sokea alue; 5 - maaperän kuivatuskerros; käytetty tyhjennysputki 61

64 Kuva 14. Tyyppien kuivatusrakenteet a - kaavio betoniteräksestä; b

suljettu kaivostoiminta; in - puinen tarjotin; 1 - valuma-alue; 2 - hiekan ja soran täyttö; 2 lean betonin valmistus; 4 - savi tai raskas siipi; 5 kerros lämpöeristystä Viemäriputkien ja niiden rakenteiden laskeminen suoritetaan perinteisin menetelmin. Viemäriputkien ja suljetuissa lokeroissa merkintä. 14) määräytyy syvyydestä, johon maaperä on tyhjennettävä, samoin kuin pohjavedenpoiston olosuhteet viemäriverkkoihin tai muihin pistorasioihin ja säiliöihin. Kun mahdollista rainanmuodostusolosuhteiden kanavia olisi vahvistettava alle lasketun syvyys kausiluonteinen jäädyttämisen maaperän perustuksen viemärien kerros jäätyy maahan tarpeen säätää toimenpiteitä kuumentamalla edelleen lämmön eristys hiekkaa kuivatus poskionteloiden, kaivot, sekä viemärikourut ja putkia sijainti niiden päästöjen lempeä rinteillä sijainti Tällöin täyteaineen hiekkamassojen jäädyttäminen viemäröintilaitoksissa pitäisi olla hitaampaa kuin syvyydet t maaperän häiriötön lisäksi suojelemiseksi maaperän pohjan yasysheniya ilmakehän ja teollisuusvesien tulisi pystysuora suunnittelu alue on pystytetty tarkoituksena levittää uusin tarvitaan kaltevuus pinta valuva vesi, sekä järjestää sokea alue, suojaamaan veden kertymisen kellareissa. Rakennuksen ympärillä olevat sokeat alueet, joiden pohjalla on savi-vesieristyskerrokset, on sovitettava kaivettuun maahan, joka on asetettu perustusten oikosulkujen täyttämisen aikana. Savi maaperän täyttö olisi asetettava huolellisesti kerros-kerroksen tiivistämiseksi manuaalisella tai mekaanisella tampingilla. Rakennuksesta (rakenteesta) on järjestettävä avoimet tyhjennys- ja viemäriputket ja päällystetyt ojat etäisyydellä, joka ei mahdollista vedenpoistolaitosten mahdollisia vaikutuksia maaperän jäädyttämiseen perustuksiin. Maanalaisiin laitoksiin (vesihuoltoon, viemäröintiin) on kiinnitettävä erityistä huomiota huolelliseen työhön putkien liittämisestä rakennuksen lähelle. Putkien luotettava liitäntä takaa maaperän suojan mahdollisesta paikallisesta kosteudesta. Jos vettä löytyy läheltä rakennusta tai se vuotaa vesijohtoverkosta, on ryhdyttävä kiireellisiin toimenpiteisiin maaperän kostutuksen syiden poistamiseksi. Yleiset toimenpiteet rakennustyömaan maaperän tyhjentämiseen ovat muun muassa suojaamaan kaivoksia ilmakehältä ja maaperävesiltä viereisiltä alueilta. 62

65 Rakentaminen ja rakentavat toimenpiteet Rakenteelliset vastatoimenpiteet pyritään pääasiassa parantamaan säätiöiden ja rakenteiden rakenteen tehokkuutta pakkasdeltaisissa maissa. Näiden toimien tarkoituksena on: vähentää ponnistelujen laajuutta, säätää perustuksia; peräsin kiinnittymiseen suljetuissa tai jäädytetyissä maissa, jotka ovat kauemmin jäätyneitä kerroksia syvemmät; sopimaan kellareissa ja maanpäällinen osa rakennuksen epätasainen muodonmuutos heaving maaperän vähentämiseksi suuruus tangentiaalisten voimien joka kohottaa suositellaan: suunnittelu ja rakentaminen sarakesuuntaan paaluperustukset (vakio poikkileikkaus ja laajentamalla lopussa), mahdollisesti korvaamalla niiden hihnan ja massiivinen perustan; vähentää vapaasti seisovien perustusten määrää kuormituksen lisäämiseksi kuhunkin tukeen. Rakenteen rakenteellisen kuormituksen vuoksi on selvää, että tämä suositus on mahdollista, jos pohja- syvyys kasvaa, pohjalevyalue kasvaa jne.; pienennä pylväsperustaisten ja paalujen poikkileikkausta jäädyttämisen läpäisevässä maaperässä. Samanaikaisesti puupylväiden ja paalunohjauksen asennus on tehtävä alhaalta ylöspäin; järjestää kaltevat sivupinnat (korkeintaan 1-2) teräsbetoniseoksissa (esivalmistetut ja monoliittiset), jotka tarjoavat jäädytyskerroksen maaperän rajoissa perustan resistanssin lisääntymisen tangentiaalisten vetovoimien vaikutukseen verrattuna pystysuoraan perustukseen. Jotta vältettäisiin, että pintavesi ei päässyt maahan ja rakennuksen säätiön väliin, olisi tehtävä sokea alue (jossa on 3-5 rinteen alapää) tai saranoituja piikkejä; vähennetään pohjan sivupinnan karheutta jäätyneen tunkeavan maaperän kerroksessa (betoniterästen injektointi ja silitys, pintapintojen korjaaminen ja puupylväiden ja paalujen aukkojen pinnoittaminen) tai lisäämällä pohjan ankkuriosuuden karheutta. On suositeltavaa soveltaa ja yhdistää ratkaisu; (rasvat) sekä vettä hylkivä impregnointi pinnoitteiden lateraalisen pinnan pinnoittamiseksi. Sellaisina materiaaleina voidaan käyttää hartseja, polttoöljyä, tervaa, öljyä, bitumimastia sekä niitä kehittäviä säätiöiden ja maanalaisten rakenteiden tieteellistä tutkimuslaitosta. NM Gsesevanovan suurmolekyyliset epoksiyhdisteet, silikoniyhdisteet ja rasvat. BAM-3: n ja B A M 4: n voiteluaineet eivät kovettua lämpötila miinus C ja alemmat tangentiaaliset vetovoimat 50-60%. Peittävät perustukset elastisilla polymeerikalvoilla vähentävät vetovoimaa jopa kahdeksan kertaa. ja suositeltavat epoksihartsit ER-5 ja ER-6 vähentävät pohjan pinnan karheutta ja sen kostuvuus lisäävät lisäksi perustusmateriaalin säilyttämistä pakkasvaurioista. Punnittujen aineiden resepti ja perusaineiston käsittelymenetelmä on esitetty suosituksissa [4-7] Ankkurointiin perustuvat Suljetuissa tai jäädytetyissä maissa, jotka ovat kauemmin jäätyneitä kerroksia syvemmälle, on suositeltavaa käyttää: puuta ja teräsbetonipaloja, laskettuun syvyyteen x resistenssi aaltoilun maaperässä (katso nro.); puupylväsperusteet, joissa on ankkuri ja lyhyet ankkurit - 63

66 i l I Kuva 15. Puupylvään perustukset, joissa on ankkurointi-ankkurointilaitteet ja komposiittiseos; b - kenkäperusta; c - pohjalevy siltojen kanssa (kuva 15). Tämäntyyppisten ankkurilaitteiden käyttö on suositeltavaa, kun pohjan permafrost-pohjaisten pohjojen syvyys syvennetään, jotka pitävät jäädytettynä rakennuksen toiminnan aikana. betoni pylväsmäinen ja runko-mount emäksiä opornoankernymi levyt kevyesti kuormitettu laite Sen emäksiä opornoankernymi levyjen on oltava pidetään esiintyvät voimat yläpinnalle levyn ja vääntymisen estämiseksi fundamentalistinen Tämän vasemmalle puolelle, jolla on kaava (121), syötetään kerroin, joka on määritelty kaavalla jossa telineen CL-sivuosa, cm; I - Neliön ankkurilevyn sivu, cm; J3-yfi * -kertoimet, jotka on määritelty taulukossa. 13 riippuen t, = n1 = Ba / a - fi: lle; t2 = z2ll'y / i2 = Ba / g - J52: lle; z i - d

B> jos pohjaan asetetaan sulatetuilla maaperillä, jos pohjaan asetetaan permafrost-maaperä 5L * 0.71 dth> jossa laskettu syvyys räystään pohjaan, m; arvioitu kausiluonteisen sulamisen syvyys, m; d säätiön syvyys; h ^ on ankkurilevyn (kenkä) alemman askelman korkeus, p g g 0.5 [1 2 j В п À I Taulukko 13. Arvot у31? 2 Arvot н з Г, 029 0,058 0,088 0,087 0,082 0,, 15 0,031 0,, 082 0,078 0,

67 Jatkuu taulukko. 13 0.5 Arvot n i, z 1

"007 0,015 0,034 0,059 0,075 0,074 0,07 4 0,004 0,008 0,019 0,032 0,052 0,066 0,, 003 0,006 0,012 0,02 0,029 0,047 0,0 * 58 6 0,002 0,004 0,008 0,013 0,020 0,028 0,, 002 0,003 0,006 0,009 0,013 0,018 0, 001 0,002 0,005 0,007 0,01 0,013 0,, 001 0,002 0,004 0,005 0,008 0,018 0,, 001 0,001 0,003 0,004 0,006 0,008 0, mukauttamista rakennusten perustusten ja osien inazemnoy epätasaiseen muodonmuutos aaltoilun maaperä suositellaan: muodossa perustan telineitä, jotka on tuettu maahan ja jotka on kiinnitetty viimeisimpien pulttien ja kiristyskauluksen (kevyiden puurakennusten) kanssa, runkopalkin päälle liitetyt telineet, jotka ovat osa kehystä kohotettua truktsii rakennukset varten vastaa rakenteita tarkoituksenmukaista käyttää emäksistä runkorakenteen tai jatkuvana teräsbetonilaatta (Fig. 16) ;. hautaamattoman tai hieman haudattiin säätiöiden levyjen muodossa, ratapölkkyjen tai lohkot (mataliin rakennuksiin maatalouden rakennus, laitteiden avoin kytkentä alektropodstantsy ja Whitlock. ), Tämä estää irreversiibelisten jäännösten muodonmuutosten muodon kertymisen ja hauttamattomat perustukset - ja tangentiaaliset vetovoimat; laite kivi- seinissä ja teräsbetonivyöhykkeiden perustukset, jotka sijaitsevat lattian ja siltojen tasolla aukkojen yli ja pohjan alapäässä; sedimenttisten saumojen järjestely rakenteissa, joilla on monimutkainen ääriviivat suunnitelmassa, tarkoituksena vähentää rakenteita yksinkertaisiin ääriviivoihin. Lisäksi sedimenttisulakkeet on järjestetty rakenteiden osien erottamiseksi terävästi erinomaisella lämmöntuotolla ulkoseinillä sekä suurella osalla rakenteesta. Jälkimmäisessä tapauksessa sedimenttisulakkeita nimitetään enintään m: n kautta; Kuva 16. Jäykän perustuksen kaaviot a - pohjarakenteen rakenne; b - telineen perustukset, jotka ovat osa rakennuksen ylärakenteen rakennetta; - pohjalevy; 1 sorakuopat 65

68 -laitteisto paikallisten rakennusmateriaalien (hiekka, sora jne.) Jatkuvien kuivikkeiden rakentamisen (rakentaminen) ja maatalousrakennusten välillä on muutama haudattu perusta paikallisesti tiivistetyllä pohjalla [9]. Paksuus vuodevaatteet on osoitettu mukaisesti laskettaessa intensiteetti maa ylennyslavan perusteellisesti (nro. 5.30,5,31), mutta ei vähemmän kuin 0,5 ennustetun syvyyden kausiluonteinen jäädyttäminen maaperän suunniteltaessa rakennelmat Frost perusteella on antaa mielekkäitä välys maahan merkki ja suunnittelu yläpuolelle ulottuvan Rakenteen rakenteellisten rakenteiden perustekokonaisuus Tämän aukon koko on suunnilleen yhtä suuri kuin laskostumisen määrä plus katsoa Fysikaalis-kemialliset toimenpiteet (maaperän tekninen parantaminen). Fysikaaliset ja kemialliset toimenpiteet jähmettyvien maametallien stabiloimiseksi vähennetään pääasiassa maaperän erityiseen sitomiseen, jonka seurauksena maaperä muuttuu vedenpitäviksi (hydrofobiseksi) ja menettää sen kallistumisominaisuudet; kyllästetty suolaliuos maaperä, alentaa sen jäätymispiste ja siten osaltaan n syvyyden pieneneminen maaperän jäädyttämisen, maaperän A. hydrofiili obizatsiya hydrofobisoimiseksi maaperään, eli. antaen maaperän veden hylkiminen on valmistettu käsittelemällä sitä pieni määrä sideainetta tietyin hydrotermisissä olosuhteissa. Sideaineena voidaan käyttää nestemäisiä petroleum bitumeja (paino-suhde kiinteän bitumin luokkaan W öljy 1: 1,6), nestemäinen kivihiiliterva, turve ja puu terva, furfuraani-aniliinihartsit * 1-2% kuivapainosta maaperä ja muut materiaalit Maaperän saamiseksi tarvittava lujuus ja vedenkestävyys on suositeltavaa lisätä maaperään, nesteeseen, happoihin ja fenoleihin orgaanisia pinta-aktiivisia aineita yhdessä pienien määrien kanssa juuri käytetyn kalkin kanssa maaperässä (jälkimmäisessä tapauksessa maapähkinän muodossa PELCOM), kuten pinta-aktiivisia aineita voidaan käyttää orgaanisten ja typpipitoisten emästen lähtevät hartsin valmistukseen, jotka sisältävät abietiinihappoa, kivihiiliterva öljyt, jotka sisältävät vähintään 15% orgaanisista emäksistä, turpeen ja puun hartsia, joka sisältää 15% korkean molekyylipainon fenoleja ja hapot Liquid asfaltit Ne voidaan joko esivalmistella tai koota työpaikalla laimentamalla kiinteä I-HI-bitumi. A-luokkaan kuuluvien nestemäisten bitumien saamiseksi tulee käyttää laimennoksena öljyn ligrino-kerosiinifraktioita, ja luokan B öljyä, polttoöljyä, raskasrakenteisia tähteitä ja muita raskaita laimennusaineita on käytettävä. Raskaita nestemäisiä tervaa-öljyjä voidaan käyttää myös nestemäisin bitumeina. * Furfuraali-aniliinimaalien hydrofobisointi perustuu vuorovaikutukseen furfuraalin ja aniliinin pinta-aktiivisten aineiden maaperän kanssa synteettisen furfuraani-aniliinihartsin muodostamiseksi maaperään tavallisissa lämpötiloissa. 66

69 Depi Hiili voidaan käyttää raaka ja koostuu hiekasta, antraseeniöljytisle tai tervahiekasta ja raaka lujuus ja vedenkestävyys hydrofobisen maaperän riippuvat pääasiassa hiukkaskokojakauma ja mineraloginen koostumus, kolloidi-kemiallista koostumusta sen hienoja osia, sisällön helposti liukenevia suoloja. Savi-mineraalit, kuten montmorilloniitti tai hydromica, haittaavat maaperän vuorovaikutusta sideaineiden kanssa. Hydrofobointi savien ja kamelin, joiden plastisuus on suurempi kuin OD2, vaatii bitumin tai tervan kulutuksen kasvua. Aggressiivinen helposti liukenevat suolat bitumin ja ovat IagSOl NaHCOj jopa pieninä määrinä, sekä NaJSO, kun pitoisuus maaperän yli 0,5% sopivin hydrofobisoimiseksi silty liejunsekaista ja hiekkaa, joista suurin osa fraktioista OD 0,05 mm hiekka ja hiekkainen savimaahan kanssa 1P 1 kerroin ottaen huomioon suolan kontaminaatio ja hygroskooppisuus; voimakkaasti sidottua vettä,%, yhtä kuin (0,6 0,8) Wfjt; tässä t t on maaperän maksimaalinen hygroskooppisuus. Hakemus voimakkaasti kostutetun maaperän suolaliuoksia sijasta kiteisen vedettömän suolan ole suositeltavaa välttää liukenemalla nopeasti käyttöön suolat aluke toimii Maaperän suolaisuutta kannoilla voidaan valmistaa kahdella tavalla: suolaisuus maaperän jälkitäytön ennen asennusta se sinus kuoppaan (kuvio 18 a.); laitteessa ei-suolapitoisissa maissa reikien pohjalla (kuvio 18, b), joka on täytetty kiteisellä suolalla ja kaadettu sen jälkeen samaan suolaiseen kyllästettyyn liuokseen. Suolaveden suolaliuos on tiivistetty perusteellisesti, ja sen suunniteltu pinta on suojattu vedeneristämällä (öljyisen saven kerroksella, vähärasvaisella betonilla jne.). Reikien syvyys ja niiden välinen etäisyys pohjalla määräytyvät arvioidulla huurteen tunkeutumisvyöhykkeellä sekä suolan tunkeutumisnopeudesta reikistä ympäröivään maaperään. Maaperän tyypistä ja sen fysikaalisista ja mekaanisista ominaisuuksista riippuen tämä nopeus voi vaihdella välillä OD -0,3 - 1 cm / vrk tai enemmän. Myös maaperän salinoinnilla on negatiiviset sivut. Tämän tapahtuman lyhyen keston lisäksi suolat vaikuttavat myös maaperän alkurakenteeseen, minkä seurauksena maaperä voi myöhemmin olla enemmän routavaaraa kuin ennen suolaliuosta. 69

72 Kuva 18. Säätiön suojamenetelmä maaperän suolaantumisesta a

maaperän täytön suolaus ennen sen asettamista kuoppaan kuoppaan; b - laite reikien suolaisessa maaperässä, kiteinen suola; 1 - perusta; 2 - suolainen maaperä; 3 - sokea alue; 4 - jäädytetty maaperä Suolojen läsnäolo lisää maaperän lämpöhajottavuutta Käytännössä on ollut tapauksia, joissa maaperä, joka on jäädytetty suolaisen maaperän kerros, on jäätynyt syvemmälle kuin normaaleissa olosuhteissa. Maaperän suolapitoisuuden nopeuttaa tuhoaminen rakennusmateriaalien, maanalaisen parantaa korroosion ja vastaavat B. Fysikaaliset protivopuchinnye liikunnan lupaava menetelmä, jolla estetään routiminen maaperän voi stabilointiin menetelmä lisäämällä siihen aineita jalostettujen lisäaineita protivopuchinnyh (P K D), jolla on tietty tilavuus -muotoiset ominaisuudet. Soveltaminen PKD voi kompensoida ylennysuhriksi maaperän jäätymisen aikana ja sen vajoaminen sulatuksen aikana, koska PKD voidaan käyttää puolikiinteää synteettistä makromolekulaarisen soedineday (polymeerit) seuraavista ryhmistä: jäykkä polymeerejä, joilla on korkea kerroin määrä, laajeneminen, muuttamalla sen tilavuus mukaan muutoksen ympäröivän maaperän lämpötila ; erittäin kimmoiset polymeerit (kumityyppi), jotka pystyvät reversiivisesti deformoitumaan toistuvasti vaikuttavalla jaksollisella paineella, joka on 0,05-0,1 MPa (0,5-1 kgf / cm ^); polymeerit, joilla on samanaikaisesti ensimmäisen ja toisen ryhmän yhdisteiden ominaisuudet. Alueen AI: n stabilointiin tarvittava PCD: n alkuperäinen tilavuus kullekin n ryhmälle merkityistä ryhmistä voidaan laskea vastaavasti kaavoilla:

73 M a h df A c n f «Vd df + p0 hf * (140) hfdf A ddf + ^ q hf (141) L ATdf + hf + U missä hf on heaving summa, m; ^ jäädytyskerroksen teho, m; f i - lämpölaajenemiskerroin PKD; LG on kantapään lopetuslämpötilan 7 ^ keskiarvon keskihinnan C, ja h y keskiarvo (taulukko 2); d on pääjännitteiden keskiarvo

massan elastisuusmoduuli PKD, MPa, joka on yhtä suuri kuin: (142) Tässä E on Youngin moduuli, MPa; G on PKD: n volumetrinen kanta, joka on yhtä suuri kuin suhteellisten lineaaristen muodonmuutosten summa x, E z; / L

Poissonin suhde. P p ja koodaus. Kaavoissa (139) - (1 4 1) otetaan huomioon PKD: n alkutilavuuden vaikutus maaperän turvotukseen. Yhdisteitä, joiden arvot ovat arvot E * 0,01 MPa ja J3> 5 * 10 С1, on pidettävä tehokkaana PKD: n ominaisuuksina Muiden toimenpiteiden vastaisten toimenpiteiden nimeämisessä rakennuksen aikana Suojattava vasta-iskujen toimenpiteet permafrost-alueilla on tehtävä jokaisessa yksittäisessä tapauksessa. ottaen huomioon rakennustyön permafrost- ja maaperäominaisuudet sekä projektin vaatimukset perustusmaiden säilyttämiseksi jäädytetyssä (tai sulatetussa) tilassa rakennuksen vaikutuksen ja toiminnan mukaan. Erityistä huomiota olisi kiinnitettävä torjuntatoimenpiteiden tyypin valintaan säilytettäessä jäänpohjapohjaiset maaperät. Tässä tapauksessa virheellisesti hyväksytty päätös voi johtaa permafrostin lämpötilajärjestelyn rikkomiseen siten, että niiden esiintymän yläpinnan laskeminen (hajoamisprosessi) ja rakenteen uppoaminen. Samanaikaisesti on tarpeen ottaa huomioon jäädytetyn maan lämpötilajärjestelmän mahdolliset vaikutukset vastatoimenpiteiden toimintaan ja erityisesti vedenpoistolaitosten toimintaan. Kun tallennetaan jäätyneen maankuoren tyvestä rakennusten syvyys viemärikourut ja osittainen keräilijät saisi ylittää 2/3 laskennallisesta syvyys kausiluonteinen sulatus yleisin ja tehokkain tapa varmistaa rakennusten stabiliteetin kun heaving maaperän kausittain sulatuksen kerros on ankkuroida perustukset ikiroudan. Samanaikaisesti on suositeltavaa käyttää raudoitettuja betonipaloja perustuksina. Kun edellytykset permafrost-maaperän käyttämisestä suunnitellaan pylväs- ja muuntyyppisiä perustuksia matalalla pohjalla, valmistettujen töiden tuotanto ja säätiön asennus

74 kärkeä on kuljettava kylmäkauden aikana eli negatiivisessa ilman lämpötilassa. Talvella tehtävä työ antaa paitsi pohjan jäädytetyn maaperän rakenteellisen lujuuden, mutta myös sallii kausiluonteisen sulatuskerroksen maaperän esihöyrystymisen jäähdytyksen, jotta sen paksuus pienennettäisiin rakenteen käytön aikana. Nostaa yläraja ikiroudan perustuksiin saavutetaan laitteella pinnalle lämmöneristys pinnoitteiden maaperän, suojaa maaperää sulamisen täydellä kapasiteetilla kausittain sulatus kerros in vivo Jotta vähiten häiriöitä järjestelmän ikiroudan maaperän tapauksessa väistämätön tuotannon kaivanto toimii lämpiminä kuukautta, on antaa seuraavat Aktiviteetit: Kaivaminen olisi tehtävä pienillä alueilla, syvemmälle projektimerkkiin leikkaamalla jäädytetty maa, mutta ei sulatus; kuopan koko ei saisi olla ylimääräisiä varastoja; säätösäiliö on suojattava tarkoin pintaveden sisäänpääsystä sekä auringonvalon vaikutuksesta ja seinien pesemisestä lämpimällä ilmalla; olisi käytettävä vain esivalmistettuja perustuksia, joiden asennus olisi suoritettava välittömästi kuopan syvenemisen jälkeen mallimerkkiin; Satoja hiekkoja, joiden paksuus on vähäpuristettavissa, olisi sijoitettava perustan alle; perustusten asentamisen jälkeen kaivannon sinusit on välittömästi täytettävä maaperällä kerrosten kerrosten täyttämiseksi; jälkitäyttö on suojattava veden tunkeutumista, ja pohja - Toimintaan auringonvaloa tehon alentamiseksi kausittain sulatuksen kerros ja vaikutuksen eliminoimiseksi turvotus maaperä perustan ympäri viimeksi suositeltavaa järjestää termolokalizatory kanssa lämmönjohtavuus eristeellä maaperän jäätymisen, noin 2 kertaa pienempi kuin maaperän jäädyttäminen, kun pinta on paljas. Referenssit 1. Ohjeet jäädytetyn maaperän fysikaalisten, termisten ja mekaanisten ominai- suuksien määrittämiseksi, - M.: Stroyizdat, Suositukset routavaurioiden määrittämiseksi, harkitse sataa tai maata rakennuksia ja rakenteita. Sverdlovsk: Uralin ammattikorkeakoulu, 1979, 3. Suuntaviivat rakennusten ja rakenteiden perustamista varten. M.: stroiizdat, suositukset orgaanisten piiyhdisteiden käytöstä perustusten pakkastumisen torjunnassa. - M.: Stroyizdat, Suositukset maaperän jäädytysvoiman vähentämiseksi rakennustekniikoille fysikaalis-kemiallisilla menetelmillä. - M.: stroiizdat, Suositukset, joilla vähennetään perustusten huurunpoisto tangentiaalisia voimia käyttämällä muovisia voiteluaineita ja silikoniseoksia. - M.: Stroyizdat, Suositukset mallien ja standardien parantamiseksi keinotekoisten rakenteiden suunnittelussa, jotka on rakennettu kohoavilla mailla, ottaen huomioon BAM: n luonnolliset olosuhteet. M.: VNII-liikenteen rakentaminen, 1981, 8. Ohjeet permafrostin perustusten ja säätiöiden suunnittelusta. - M.: stroiizdat, 1980, 9. Suuntaviivat pohjaveden ja säätiöiden suunnittelusta. - M.: Stroyizdat,